超高脚手架安全专项方案
一、工程概况 新建1 号高炉焦、矿槽是重钢环保搬迁炼铁项目1 号高炉及配套工程的 重要配套实施之一，属于特殊构筑物，焦槽5 个漏斗，矿槽12 个漏斗，焦、 矿槽料仓底板砼厚达
1、5m，焦、矿槽环形深梁，其高度分别达到
2、2m 、2、5m，均为厚大结构，且层高达到
9、5m，本工程采用满堂钢管脚手架支撑 体系来传递上部荷载，为了保证整体均匀受力，超高脚手架不失稳，不绕屈 变形破坏，特编制专项方案，对厚大板及深梁脚手架支支撑进行验算及加固 处理，指导如何均匀分散增加施工加荷，确保万无一失。
二、编制依据
1、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；
2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001；
3、 施工组织设计 。
三、编制目的 满足结构荷载使用要求，确保支撑体系安全，避免支撑体系失稳垮塌。
四、原材料准备
1
最新资料欢迎阅读 1、木板：-503002000mm ：10m3，-503003000：10m3，-503004000：20m3。
2、钢管：4
83、5mm ，钢管各种规格型号共600t。
3、扣件：6 万颗。
4、顶托：5000 个。
五、施工工艺流程 铺木枋摆放扫地杆（离地面100mm）竖立杆安横杆加 临时 斜杆第二、三步横杆接立杆设剪刀撑顶层横杆 扫地杆：纵、横向均设扫地杆，离地控制在100150mm，接头应采用 对接且互相错开500 以上。
立杆：立杆纵横间距500mm，立杆用“”字扣件与扫地杆连接牢固， 立杆接长采用对接扣件，其接头应互相错开，立杆高度调整采用顶托来调节， 使其立杆顶紧梁、板底模，不采用扣件抗滑力来传递竖向荷载，立杆应安设 垂直，其垂直度偏差控制在架高的1/400 以内，且50mm。 水平横杆：水平杆纵、横步距控制在
1、00m，横杆接长采用对接扣件， 且应互相错开，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内且接头应 在水平方向内错开500 以上，各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3；横杆安装平顺，一根杆的两端高差应在20mm，同步的相邻两根横杆 高差应在10mm 内。
支撑加固：为了保证整体稳定性，设纵、横向斜撑，斜撑与地面成45 角，剪刀撑接长采用搭接，搭接长度1000mm，三个扣件连接；剪刀撑应用 旋转扣件固定在与之相 的横向水平杆件出端或立杆上，旋转扣件中心至主 节点的距离不大于150mm。
1
最新资料欢迎阅读 六、方案选择
1、厚大料仓底板：矿焦槽最厚底板1500mm，每个平方恒载便达3t以上， 当按常规竖向钢管扣件搭接，依靠扣件抗滑能力来承受荷载，按区格为500 设置，不能满足施工荷载要求，而按竖向对接，每根钢管能承受
1、5t竖向荷 载，因此料仓底板范围脚手架搭设按纵横间距500mm，步距1500mm，竖杆采 用对接，顶层水平与立杆间采用双扣件抗滑移，扫脚杆离地150纵横设置， 并按纵横2000mm设置与水平线成4560角的剪刀撑，剪刀撑从底到顶；
2、料仓深梁：梁沿长向设置间距500mm双立杆，梁两侧立杆间距1000mm，顶层水平与立杆间采用双扣件抗滑移，中间加设双排顶杆，顶杆调 整可采用顶托来调结，直接用钢管硬撑，为了避免杆件失稳和减少竖向挠度， 纵横均设由厎到底剪刀撑，其加固示意图如下：16250钢板支撑，楼面与垫板间，垫板与立杆间 采用木塞塞紧，从而增加其整体受力。为了每一楼层间竖向杆件主要传力， 固料仓下二层结构脚手架均不能拆除，当料仓混凝土浇注前及急剧增加荷载 时，对
3、18m下和
6、28m层下框架柱主梁进行加固处理，即在梁下采取立杆加 顶撑形式，顶紧梁上模板体系，并与原有竖杆相连，形成一个整体，其顶杆 间距为500mm。 当料仓环形深梁混凝土标号达到85，方能拆除
3、18m、6、28m层下支撑 体系，当料仓环形深梁混凝土标号达到100时，方能拆除料仓支撑体系， 为了缩短料仓环形梁养护期，可对混凝土添加早强剂。 七、内力计算 由设计图纸可知，焦矿槽最厚板为
1、5m，环形深梁最大断面为6002500m，按最不利因素考虑，现对最厚板（
1、50m ）最大深梁 （6002500）进行支撑验算：
1
最新资料欢迎阅读 （一）厚板高支撑架计算 A、参数信息:
1、脚手架参数 横向间距或排距(m):0、50；纵距(m):0、50；步距(m): 1、50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、10；脚手架搭设高度(m): 9、50； 采用的钢管(mm):4
83、5； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0、90； 板底支撑连接方式:方木支撑；
2、荷载参数 顶 撑5020宽 木 板 3、18(62)
模板与木板自重(kN/m2):0、350；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 25、000； 楼板浇筑厚度(m):
1、500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2): 2、000； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1、000；
3、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13、0； 木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1、300；木方的间隔距离(mm):1 50、000； 木方的截面宽度(mm): 50、00；木方的截面高度(mm):
100、00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元
B、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= 5、000 10、000 10、000/6 =
1
最新资料欢迎阅读 83、33 cm3； I= 5、000 10、000 10、000 10、000/12 =4
16、67 cm4； 方木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=
25、0000、1501、500 =
5、625 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0、3500、150 = 0、053 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = ( 1、000+
2、000)0、5000、150 = 0、225 kN；
2、强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下: 均布荷载 q =
1、2(
5、625 + 0、053) =
6、813 kN/m； 集中荷载 p = 1、
40、225=0、315 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0、31
1
最新资料欢迎阅读 50、500 /4 +
6、81
30、5002/8 = 0、252 kN、m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0、315/2 +
6、81 30、500/2 =
1、861 kN ； 截面应力 = M / w = 0、252106/ 83、333103 =
3、027 N/mm2； 方木的计算强度为
3、027 小
13、0 N/mm2,满足要求!
3、抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T =3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0、5006、813/2+0、315/2 =
1、861 kN； 截面抗剪强度计算值 T =318 60、750/(2 50、000 100、000)
= 0、558 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T =
1、300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0、558小于 1、300 ，满足要求!
1
最新资料欢迎阅读 4、挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公 式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 =
5、625+0、053=
5、678 kN/m； 集中荷载 p = 0、225 kN； 最大变形 V= 55、678500、0004 /(3849500、000、67) +2
25、000500、0003 /(489500、000、67)
= 0、132 mm； 方木的最大挠度 0、132 小于500、000/250,满足要求! C、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =
6、81
30、500 + 0、315 =
3、722 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN、m) 支撑钢管计算变形图(kN、m) 支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0、626 kN、m ； 最大变形 Vmax = 0、395 mm ； 最大支座力 Qmax =
13、535 kN ； 截面应力 = 0、626106/50 80、000=1
23、313 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于205、000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500、000/150与10 mm,满足要求!
D、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值 取
16、00kN，按照扣件抗滑承载力系数0、90，该工程实际的旋转双扣件承载 力取值为 14、40kN。
1
最新资料欢迎阅读 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 13、535 kN； R <
14、40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! E、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0、12 99、500 =
1、226 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0、3500、5000、500 = 0、088 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =
25、0001、5000、5000、500 =
9、375 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10、689 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = ( 1、000+ 2、000 )
0、5000、500 = 0、750 kN；
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N =
1、2NG +
1
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1、4NQ =
13、877 kN； F、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N-- 立杆的轴心压力设计值(kN) XXXXX：N =
13、877 kN；-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i-- 计算立杆的截面回转半径(cm) XXXXX：i =
1、58 cm； A-- 立杆净截面面积(cm2)：A =
4、89 cm2； W-- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=
5、08 cm3；------ 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205、000 N/mm2； Lo---- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)
k1--计算长度附加系数，取值为
1、155； u计算长度系数，参照扣件式规范表 5、3、3；u =
1、700； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0、100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh =
1、15
51、7001、500 =
2、945 m； Lo/i =29
1
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86、000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=138 76、740/（0、2074 89、000） =1
37、091 N/mm2； 立杆稳定性计算 =1
37、091 N/mm2 小于 f =205、000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a =
1、500+0、1002 =
1、700 m； Lo/i =1700、000 /
15、800 =108、000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、530 ； 钢管立杆受压强度计算值；=138 76、740/（0、534 89、）=
53、543 N/mm2； 立杆稳定性计算 =
53、543 N/mm2 小于 f =205、000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 计算长度附加系数按照表1取值 1、243； k2 计算长度附加系数，h+2a =
1、700 按照表2取值
1、019 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)= 1、24 31、019(
1
最新资料欢迎阅读 1、5+0、12)= 2、153m； Lo/i =21 53、249 / 15、800 =1
36、000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、367 ； 钢管立杆受压强度计算值；=138 76、74/（0、3674 89、）=
77、324 N/mm2； 立杆稳定性计算 =
77、324 N/mm2 小于 f =205、000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。
（二）深梁支撑架计算 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为4 83、50。 A 、参数信息:
1、脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0、50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0、10； 脚手架步距(m): 1、50；脚手架搭设高度(m): 9、30； 梁两侧立柱间距(m):
1、00；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；
2、荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0、350；梁截面宽度B(m):0、600； 混凝土和钢筋自重(kN/m3): 25、000；梁截面高度D(m):
2、500； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2): 2、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):
1
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3、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13、000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1、300；木方的间隔距离(mm):1 50、000； 木方的截面宽度(mm): 100、00；木方的截面高度(mm): 100、00；
4、其他 采用的钢管类型(mm):4 83、5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0、90；
B、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =
25、0002、5000、500=
31、250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0、3500、500( 22、500+0、600)/ 0、600=
1、633 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= ( 2、000+
2、000)0、6000、500=
1
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2、木方楞的支撑力计算 木方计算简图 均布荷载 q =
1、2 31、250+ 1、 21、633=
39、460 kN/m； 集中荷载 P = 1、 41、200=
1、680 kN； 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=
3、025 kN； N2= 9、541 kN； N3= 9、751 kN； N4=
3、025 kN； 木方按照简支梁计算。
本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= 10、000 10、000 10、000/6 =1 66、67 cm3； I= 10、000 10、000 10、000
10、000/12 =8
33、33 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最
1
最新资料欢迎阅读 不利分配的弯矩和，计算 公式如下: 均布荷载 q =
9、751/0、500=
19、501 kN/m； 最大弯距 M =0、1ql2= 0、1 19、50
10、5000、500= 0、488 kN、m； 截面应力 = M / W = 0、488106/、7 =
2、925 N/mm2； 木方的计算强度小于 13、0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下: Q = 0、6ql 截面抗剪强度必须满足: T =3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0、6 19、50 10、500 =
5、850 kN； 截面抗剪强度计算值 T =358 50、438/(2100100)
= 0、878 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T =
1、300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算 公式如下: 最大变形 V= 0、677
16、251500、0004 /(1009500、0008
33、333103)=0、087 mm； 木方的最大挠度小于500、0/250,满足要求!
3、支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN、m) 支撑钢管弯矩图(kN、m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 R A = RB=
1
最新资料欢迎阅读 1、090 kN 中间支座最大反力Rmax=
13、693； 最大弯矩 M max=0、343 kN、m； 最大变形 V max=0、140 mm； 截面应力 =0、343106/50 80、0=
67、586 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205、0 N/mm2,满足要求! C、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。D 、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值 取
16、00kN，按照扣件抗滑承载力系数0、90，该工程实际的旋转双扣件承载 力取值为 14、40kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规 范 5、2、5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取
14、40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R= 13、69 kN； R <
14、40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! E、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =
13、693 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1、 20、12 99、300=
1、441 kN； N = 13、693+ 1、441=
1
最新资料欢迎阅读 15、134 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =
1、58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A =
4、89； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W =
5、08； 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205、00 N/mm2； lo 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)
k1 计算长度附加系数，按照表1取值为： 1、167 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5、3、3，u =
1、700； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0、100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 L o = k1uh =
1、16
71、7001、500 =
2、976 m； Lo/i =29 75、850 / 15、800 =1
88、000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=151 33、697/(0、2034
1
最新资料欢迎阅读 89、000) =1
52、454 N/mm2； 立杆稳定性计算 =1
52、454 N/mm2 小于 f =205、00满足要求！ 立杆计算长度 L o = h+2a =
1、500+0、1002 =
1、700 m； Lo/i =1700、000 /
15、800 =108、000 ； 公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=151 33、697/(0、5304 89、000) =
58、393 N/mm2； 立杆稳定性计算 =
58、393 N/mm2 小于 f =205、00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 计算长度附加系数，h+2a =
1、700 按照表2取值
1、018 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) =
1、16 71、018(
1、500+0、1002) =
1
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2、020 m； Lo/i =全文结束》》、610 / 15、800 =1
28、000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0、406 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=151 33、697/(0、4064 89、000) =
76、227 N/mm2； 立杆稳定性计算 =
76、227 N/mm2 小于 f =205、00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐 患。
以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 F、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容
1、支撑架搭设的要求：
a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框 格层中设置； b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都 要控制在45-60N、m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d、地基支座的设计要满足承载力的要求。
2、施工使用的要求：
a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好 采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要 有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情 况及时解决。
1
最新资料欢迎阅读 六 措施保障
1、材料检查 钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、分层、错位、结疤等缺陷，壁厚应 达到 3、5mm。
扣件有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件应除锈。
2、搭设要求 节点连接可靠，扣件林静程度应控制在六力距4060n、m 立杆垂直度偏差应小于1/300，最大垂直度偏差小于50mm， 水平杆平直度偏差应小于1/250，小于50mm, 人援上下脚手架必须走安全防护通道 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题陈在，在排 除和解决后方可作业。
3、加荷使用 严禁将成堆成捆钢筋集中堆放在一处，垂直所吊物应缓速下滑至平台上 或操作架上，在混凝土浇筑时，也应分层浇筑，严禁混凝土料堆放过高。
为了不使脚手架整体失稳，混凝土浇注时，应沿纵向从中间向两端分层 下料，分层振捣，再返回浇二层，每次下料控制在30cm 左右，保证整个脚 手架均匀受力；对水泥原材料检测可知，其初凝时间在4 个半小时左右，因 此第二层混凝土覆盖第一层混、凝土时按4 小时控制，从而来放慢混凝土浇 注速度。
4、脚手架的拆除 当料仓环形深梁混凝土标号达到85，方能拆除 3、18m、6、28m层下支撑 体系，当料仓环形深梁混凝土标号达到100时，方能拆除料仓支撑体系。
拆除前，由项目安全员对施工班组进行安全技术交底，再由班组长对操 作人员进行施工操作交底后，方可上岗操作。拆除注意事项：
拆除现场必须设警戒区域，由专人负责，张挂醒目警戒标志，警戒区 域禁
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最新资料欢迎阅读 止非操作人员通行和地面施工人员施工； 所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行，遵守安全纪律及拆 除工艺要求； 脚手架拆除应一步一步递减，不允许二步同时拆除，或一前一后踏步 式拆除，不宜分立面拆除； 拆除物应用垂直运输机械运输，严禁高空抛投； 严禁大风等恶劣天气拆架，严禁夜间拆架。 七、安全管理
1、搭设人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管 理规则 （GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者 方可持证上岗。
2、作业人员必须戴安全帽、拴安全带、穿防滑鞋。
3、架子搭设前必须有专项施工方案，并经有关单位及人员审批通过。
4、搭设前全体参加人员进行安全技术交底，明确搭设方法及程序，有 组织有秩序进行。
5、在架体上进行电、气焊作业时必须有防火措施和专人看守，并办理 相关动火手续。
6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，进行安 全喊话。
目 录
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最新资料欢迎阅读 一、工程概况 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、1 二、编制依据 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、1 三、编制目的 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、1 四、原材料准备 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、1 五、施工工艺流程 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、1 六、方案选择 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、2 七、内力计算 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、4 （一）厚板高支撑架计算 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、4
（二）深梁支撑架计算 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、11 六 措施保障 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、17
1、材料检查 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、17
2、搭设要求 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、17
3、加荷使用 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、17
4、脚手架的拆除 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、17 七、安全管理 、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、18
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