房屋建筑毕业设计

2020-09-11 来源：飒榕旅游知识分享网

第一部分手算计算书

一、设计总说明

㈠．设计题目

㈡、工程概况

㈢、计算依据主要技术指针㈣、结构选型

二、结构平面布置

㈠、确定截面尺寸

㈡、刚度计算

三、荷载计算

㈠、恒荷载计算

四、水平地震力作用下框架内力和侧移计算

㈠、基本信息

㈡、地震力计算

㈢、水平地震作用下框架梁内力

五、水平风荷载作用下框架内力和侧移计算

㈠、风荷载标准值

㈡、风荷载作用下横向框架梁内力计算

六、竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算

㈠、横向框架计算单元㈡、恒载计算

㈢、活荷载计算

七、内力组合

㈠、恒载弯矩分配及传递㈡、活载弯矩分配及传递㈢、框架梁内力组合

八、楼梯设计

㈠、梯段板设计㈡、平台板设计㈢、平台梁设计

第二部分电算计算书一、电算说明二、结构设计信息

三、周期、地震力与振型输出文件四、结构位移五、薄弱层验算六、超配筋信息

七．框架柱地震倾覆弯矩百分比八、JCCAD基础计算结果

第一部分手算计算书

一、设计总说明

㈠．设计题目

广元市荣誉军人修养中心

㈡、工程概况

本工程为3层钢筋混凝土框架结构体系，框架梁板均为现浇，建筑总面积为4266.56m2，平面尺寸东西长26.71m，南北宽79.66m，地上三层，首层层高5.1m，二三层3.9m，室内外高差0.4m，建筑高度14.5m（从室外地平算起），主要包括军人修养中心客房、宴房、厨房会议厅等功能，框架平面网柱布置如图所示

㈢、计算依据主要技术指针

1.主要基本情况：本工程为钢筋混凝土框架结构，框架等级为三级，建筑物设防类别为标准设防类，基础设计等级为丙级；耐火等级为二级，民用建筑设计等级为三级；建筑场地类别为Ⅱ类，结构设计使用年限为50年，抗震等级为7度，第2组，0.1g。 2.地基基础为独立基础，基础埋深为-1.5m。 3.材料：

基础结构材料:

混凝土：C30级混凝土，水泥砂浆M5，烧结普通砖≥MU10，素混凝土C15。钢筋HPB235，抗拉强度设计值210N/MM2；钢筋HPB400，抗拉强度设计值360 N/MM2。

填充墙体：非承重墙体加气砼砌块≥MU3，容重级别≤11KN/M3；室内现浇板上隔墙：GRC轻质墙板，沿竖向重量≤0.6511 KN/M2。 4.屋面及楼面做法：屋面做法：

⑴．使用部位：上人屋面，铺水泥砖屋面（参99J201-1 W12-K）

1.25厚(300×300)预制水泥砖，粗砂扫缝） 2.25厚粗砂垫层

3.无纺聚酯纤维布隔离层 4.50厚挤塑板保温层

5.4厚高聚物改性沥青防水卷材 6.25厚1：3水泥砂浆找平层

7.1：8水泥膨胀珍珠岩找坡2%，最薄处40 8.现浇钢筋混凝土屋面板

⑵．使用部位：坡屋面，油毡瓦屋面（参00J202-1 W21）

1. 射钉固定油毡瓦，防水油膏黏贴 2. 40厚砼垫层 6@200双向配筋

3. 50厚挤塑聚苯板用聚合物砂浆黏贴 4. 4厚高聚物改性沥青防水卷材 5. 20厚1：3水泥砂浆找平层 6. 钢筋混凝土楼板

楼面做法：

⑴：使用部位（结构标高下卧50）：楼1地砖底面（参03J930-1）

1. 铺10厚地砖面层，稀水泥浆（或彩色水泥浆）

2. 40厚1：3干硬性水泥砂浆结合层（楼梯采用20厚） 3. 素水泥砂浆一遍 4. 现浇钢筋混凝土楼板

⑵．使用部位：卫生间开水房（结构标高下卧80，卫生间下部为厨房，宴会

厅结构标高下卧550，细石混凝土回填）铺地砖防水楼面（参03J930-1） 1. 铺10厚地砖面层，稀水泥浆（或彩色水泥浆）擦缝 2. 撒素水泥面（洒适量清水）

3. 30厚1：3干硬性水泥砂浆粘结层

4. 1.5厚聚氨酯涂抹防水层四周卷起高1800

5. 20厚1：3水泥砂浆找平层，四周及竖管根部抹小八字角 6. 钢筋混凝土底板

㈣、结构选型

⑴．主体结构

对于一般的多层工业及民用建筑，根据使用或工艺要求，材料供应情况，施工技术条件，技术经济指针和抗震要求等，选择合理的机构方案。对有抗震要求的建筑物，按施工方法的不同，本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构。 ⑵其它结构构件选型

屋面结构采用现浇钢筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷载选用，露面结构，楼梯，门窗过梁等采用现浇钢筋混凝土结构。

二、结构布置及结构计算简图的确定

结构平面布置图如下所示。各梁柱截面尺寸确定如下：

㈠、确定截面尺寸

多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要先估算梁、柱的截面尺寸及结构所用材料的强度等级，以求得框架中个杆的线刚度级相对线刚度。混凝土等级：C30 （fc=14.3KN/m2，ft1.43KN/m2）EC3.0104KN/m2 ⑴、梁截面尺寸

根据主梁：h=(1/12～1/8)l，b=(1/3～1/2)h，次梁尺寸参考受弯构件按下式估算：h=(1/15~1/18)L，b=(1/2~1/3)h，次梁400mm×200mm

KL1：600mm×300mm； KL2: 600mm×300mm； KL3：500mm×250mm； KL4：500mm×250mm； KL5:500mm×250mm； KL6：500mm×250mm

⑵、楼板厚及屋面板的厚度

13900按刚度要求，楼板为现浇双向板，根据双向连续板公式L01==78mm；按构

5050造要求，双向板最小厚度80mm，取现浇板厚度80mm，混凝土强度等级为C30。 ⑶.柱截面尺寸

柱截面的宽与高一般取层高的1/15~1/20,同时满足h≥l0/25、b ≥l0/30(l0为柱计算长度)。同时，柱尺寸可由轴压比确定，可采用下式估算，然后再求变长：

NFgEn 和 Ac1.2N fCgE: 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，近似取11~15 KN /m2

β :为考虑地震作用组合后柱压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；

n 为验算截面以上楼层层数； A c 为柱截面面积；

f c 为混凝土轴心抗压强度设计值；

各层的重力荷载可近似的取11KN/m2，边柱和中柱的负荷面积分别为6.3×3.3和6.3×6.75。

因为中柱受截面积最大，所以只需计算中柱即可：

1.21.256.36.75111033 中柱 Ac=163557.69mm2

14.30.9 根据上述估算得结果并综合考虑结构刚度的要求等其他因素，本设计初步柱子

的尺寸为：400mm×400mm。

㈡、刚度计算

在框架结构中，现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，为考虑这一有利作用，在计算梁截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2.0I0，若为装配楼板，带现浇层的楼面，则对边框架梁取I=1.2I0，对中框梁取I=1.5I0。混凝土C30，Ec=3×103 kN/㎡

⑴、梁的线刚度

设计标高：室内设计标高±0.000相当于绝对标高793.00m，室内外高差400mm，基础顶面离室外底面为1100mm。

1301060.30.631.512KL1 i=EI/L= =46.73103KN·m 5.21301060.30.631.512KL2 i=EI/L = =35.22103KN·m 6.91301060.250.531.512KL3 i=EI/L = =30.05103 KN·m 3.91301060.250.531.512KL4 i=EI/L= =16.98103 KN·m 6.9 6

10.250.531.512KL5 i=EI/L==30.05103 KN·m 3.91301060.250.531.512KL6 i=EI/L==16.98103 KN·m 6.9⑵、柱的线刚度

1底柱iEI/l=301060.40.43/6.6=9.97103 KN·m

121余柱iEI/l=301060.40.43/3.9=16.41103 KN·m

1230106令i余柱1.0，则其余杆件的相对线刚度为：

ikl616.9810335.2210330.05103 1.03 ikl22.15 ikl31.83 16.41 10316.41 10316.41 10316.9810330.0510316.981031.03 ikl31.83 ikl41.03 16.41 10316.41 10316.41 1039.971030.61 316.41 10ikl4i底柱取1-B框架为此设计的一榀框架计算框架，相对线刚度如下图所示：

三、荷载计算

㈠、恒荷载计算

⑴．屋面框架梁线荷载标准值

按屋面的做法逐项计算均布荷载

1.25厚(300×300)预制水泥砖，粗砂扫缝） 0.025×20KN/m3=0.5KN/m2

2.25厚粗砂垫层 0.025×20KN/m3=0.5KN/m2 3.无纺聚酯纤维布隔离层 0.05KN/m2 4.50厚挤塑板保温层 0.05×0.5KN/m3=0.025KN/m2 5.4厚高聚物改性沥青防水卷材 0.004×13KN/m3=0.052KN/m2 6.25厚1：3水泥砂浆找平层 0.25×20KN/m3=0.5KN/m2 7.1：8水泥膨胀珍珠岩找坡2%，最薄处40 0.04×7KN/m3=0.28KN/m2 8.100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1×25 KN/m3=2.5KN/m2 屋面恒荷载合计： 4.41KN/m2 ⑵．楼面框架梁线荷载标准值

1．铺10厚地砖面层，稀水泥浆（或彩色水泥浆） 0.01×19.8KN/m3=0.198KN/m2 2．40厚1：3干硬性水泥砂浆结合层 0.04×20KN/m3=0.8KN/m2 3．素水泥砂浆一遍 0.002×20KN/m3=0.04KN/m2 4．100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25KN/m3=2.5KN/m2 楼面恒荷载 3.54KN/m2 屋面及楼面可变荷载标准值

上人屋面均布荷载标准值 2.0KN/m2 楼面活载标准值 2.0KN/m2

屋面雪荷载标准值 s=s=1.00.2=0.2KN/m2

kro

梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算

梁、柱克根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；

对墙、门、窗等可计算出单位面积上的容重荷载。计算结果如下表所示。

梁、柱重力荷载标准值 g/ l/ 层次构件 b/m h/m γ β G/ G/ iiKN/m m n KN/mKN KN 边横梁 0.25 0.5 25 1.05 3.28 3.9 10 127.92 780.48 中横梁 0.25 0.5 25 1.05 3.28 3.9 10 127.92 1、2 次梁 0.2 0.4 25 1.05 2.1 3.9 16 131.04 纵梁 0.25 0.5 25 1.05 3.28 6 20 393.6 柱 3 边横梁中横梁次梁纵梁柱 0.4 0.4 25 1.1 4.4 3.9 25 429 10 127.92 10 127.92 16 131.04 20 131.04 25 561 780.48 0.25 0.5 25 1.05 3.28 3.9 0.25 0.5 25 1.05 3.28 3.9 0.2 0.4 25 1.05 2.1 3.9 0.25 0.5 25 1.05 3．28 6 0.4 0.4 25 1.05 4.4 5.1 注：表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。

墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5KN/m2），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为

GH11F 0.5+15×0.24+17×0.02=4.44F1EK3GHjjj1内墙为240mm粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为

15×0.24+17×0.02×2=4.28KN/m2

木门单位面积重力荷载为0.2KN/m2，铝合金窗单位面积重力荷载为0.4KN/m2。

四、水平地震力作用下框架内力和侧移计算

（一）、基本信息

地震烈度：7度，地震分组：三组，场地土类别：Ⅱ类，设计地震加速度：0.1g 查表得：max0.08,Tg0.45s,取0.05 （二）、地震力的计算

该建筑的主体结构高度为14.5，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法进行计算水平地震作用。

（1）、作用于屋面梁和各层楼面梁处的重力荷载代表值为：屋面梁处：GEW＝结构和构件自重＋雪荷载×50％楼面梁处：GEU＝结构和构件自重＋活荷载×50％

其中构件和结构自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面梁处取顶层的一半）的结构和构件的重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层，纵横墙体及柱等自重）。

GE3＝外墙自重＋内墙自重＋屋面板自重＋天沟自重＋女儿墙自重＋梁自重＋柱自重＋突出屋面重

=15.6×24×0.08×25+（15.6+24）×2×1.2×0.24×17+780.48+0.5×561 =2197.54KN

GE2＝外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋梁自重＋柱自重＋50%×活载

=（15.6+24）×2×3.9×0.24×17+（7×15.6+3×24）×3.9×0.24×17 +15.6×24×0.05×25+（15.6+24）×2×0.05×0.025×25+（7×15.6+3×24）×0.4×0.2×25+0.5×429+0.5×15.6×24×3.54

=2689.45KN

GE1=外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋梁自重＋柱自重＋50%×活载

=（15.6+24）×2×3.9×0.24×17+（7×15.6+3×24）×3.9×0.24×17+15.6×24×0.05×25+（15.6+24）×2×0.05×0.025×25+（7×15.6+3×24）×0.4×0.2×25+0.5×561+0.5×15.6×24×3.54 =3134.34KN （2）、框架自振周期的计算

框架自振周期可采用假象顶点位移法计算，对于民用框架和框架抗震

墙房屋，也可按下列经验公式计算：T0.330.00053H213B

式中H—房屋主体结构的高度（m），H＝14.5；

B－房屋震动方向的长度，在计算横向水平地震作用时，为房屋宽度取15.6m。

T10.330.0005314.52则3＝0.348 15.6（3）、多遇水平地震作用标准值

本建筑结构高度不超过40m，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，

变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。

结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素决定，本工程设防烈度为7度的框架结构，建筑物抗震设防类别为乙类，框架抗震等级为二级，基础设计等级为乙级，建筑场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，结构设计使用年限为50年。由«建筑抗震设计规范（GBJ11－89）»，水平地震影响系数最大值max0.08 ，特征周期 Tg0.35s，阻尼调整系数则2=1.0，衰减系数γ=0.9横向地震影响系数：

T0.350.91(gT)0.9()0.081max0.3480.08 T10.3481.4Tg0.49 由抗震规范可知n0，得主体结构顶层附加水平地震作用标注值为零。

总重力荷载代表值

Geq

=0.85GE

=0.85×（2197.54+2689.45+3134.34）=6818.13KN

得结构总水平地震作用标准值

FEK=1Geq

=0.08×6818.13=545.45KN H1=5.5m，H2=9.4m，H3=14.5m F3134.345.513134.345.5+2689.45 9.4+2197.5414.5545.45=128.31KN

F2F32689.459.4545.45=188.16KN

3134.345.5+2689.45 9.4+2197.5414.52197.5414.5545.45=237.16KN

3134.345.5+2689.45 9.4+2197.5414.5

根据静力平衡关系计算出各层间地震剪力值，分别为

V1FEK=545.45KN V2F2+F3 =188.16+237.16=425.32KN V3F3=237.16 KN

0G3 093 0G2 093 G1 0055

2197.54KN2689.45KN3134.34KN12

⑴、柱的剪力：

三层： V237.16KN

3d VVV3V0.2237.1647.32KN

313233d3二层： V=425.32KN 2VVV2V0.2425.3285.06KN 212223d2一层： V=545.45KN 1dd VVV1V0.2545.45109.09KN

111213d1⑵、柱端弯矩：

三层：MPKMKPMQLMLQMUMMMUMVNMNVMWOMOW = V31二层MFKh347.32×2.55=120.67KN·m 2KFMGLMLGMMHMHMMINMNIMJOMOJM

= V285.06×1.95=165.87KN·m

212一层：MFAMGBMHCMIDMJEh

= V11h=109.095.5199.99 KN·m 11313BGMCHMDIMEJ

MAFM22h=109.095.5399.99 KN·m 11313⑶、梁端弯矩

= V M M M

PK=MPQ=120.67 KN·m

KLFG=M=MKP+M+MKFFA=126.67+165.87=292.54 KN·m

=165.87+334.35=500.22KN·m

水平地震力梁端弯矩、剪力及柱轴力计算中梁层次边梁柱轴力边柱N 中柱N 25.25 90.46 7.62 28.27 Ml b3 120.67 2 286.54 1 365.86

L V Mr bb75.4 3.9 25.25 143.27 182.93 3.9 65.21 3.9 98.45 Ml b45.27 Mr b82.91 L 3.9 V b32.87 85.86 143.27 143.27 3.9 182.93 182.93 3.9 121.32 188.91 51.14 15

五、水平风荷载作用下框架内力和侧移计算

㈠、风荷载标准值

风压标准值计算公式： S/S （KN / m2）式中：—基本风压值，KN / m2

o —Z高度处的风振系数

z —风荷载体型系数

s —风压高度变化系数

z因结构高度H=14.26m＜30m，可取=1.0；s0.8（迎风面）和s0.5（背

z风面）；查，《建筑结构荷载规范》，此建筑地面粗糙度等级为B级，离地面高度14.26m；查《建筑结构荷载规范》，可取=0.5。将风荷载换算成作用于框架每

o层节点上的集中荷载，Z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下表所示。

 A（2） p（KN）   （KN / m2）msowzz层次 Z（m） 3 1 1.3 13.3 1.09 0.5 94.38 66.87 2 1 1.3 9.4 1 0.5 94.38 61.35 1 1 1.3 5.5 1 0.5 133.1 86.52

风荷载作用结构计算简图如下所示：

（二）、风荷载作用下层间剪力及侧移计算

由式ViFk计算层间剪力Vi，然后据框架的层间侧移刚度，再按式

kinuiViDij和式uuk计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见下

j1snk1表。

风荷载作用下层间剪力及侧移计算

层数 3 2 1

由表4-3可知，风荷载作用下框架最大层间弹性位移角为1/767，远小于1/550，满足规范要求。

层高（mm） 3900 3900 5500 V剪力（KN) 66.89 61.35 86.52 3D(10) i△u (m) 0.006 0.0048 0.0068 △u/h 1/767 1/813 1/808 限值 11100 12700 12700

（三）、风荷载作用下横向框架梁内力计算

各层柱D值及每根柱的分配的剪力层数 3 2 层剪力 66.87 （KN） 1.83+1.83左边柱 K=1.83 D值 211.83121 D 21.833.92=0.38 右边柱 D值 61.35 1.83+1.831.83 211.83121D 21.833.92=0.38 1.83+1.83K=1.83 211.83121D 221.833.9=0.38 K= 1 86.52 K=中柱 D值 1.833 0.610.5+3120.61D 235.52=0.17 1.83+1.831.83K=1.83 K=3 210.611.831210.5+3120.61DD 2221.833.9235.5=0.38 =0.17 1.83+1.83+1.83+1.831.83+1.83+1.83+1.831.83+1.83K=3.66 K=3.66 K=3 212120.613.661210.53120.61K=0.38DD 2223.663.9235.5 =0.51 =0.17 =0.51 D 1.27 V21.27 0.3861.3518.36 1.270.3861.3518.36 1.27 0.51 V10.1786.5228.84 0.510.1786.5228.84 0.510.38左边柱V366.8720.01 剪力1.27（KN） 0.38右边柱V366.8720.01 剪力1.27（KN） V2V1 V20.5161.3524.64 1.27 V10.1786.5228.84 0.510.51中柱剪V266.8726.85 力（KN） 1.27 18

各层柱反弯点高度比计算

层数左边柱 3 （n=3，j=3） K=1.83 y=0.39 02 （n=3，j=2） K=1.83 y=0.45 01 （n=3，j=1） K=3 y=0.55 0y1y2y3=0 yy0=0.39 y1y2y3=0 yy0=0.45 K=1.83 y=0.45 0y1y2y3=0 yy0=0.55 K=3 y=0.55 0 右边柱 K=1.83 y=0.39 0y1y2y3=0 yy0=0.39 中柱 K=3.66 y=0.45 0y1y2y3=0 yy0=0.45 K=3.66 y=0.5 0y1y2y3=0 yy00.55 K=3 y=0.55 0y1y2y3=0 yy0=0.45 y1y2y3=0 yy0=0.5 y1y2y3=0 yy0=0.55

计算各柱的柱端弯矩

MMkpow20.010.393.930.44KN·m 20.010.393.930.44KN·m

MLQMMUMVN26.850.453.947.12KN·m

MMPKwo20.01（10.39）3.940.60KN·m

20.01（10.39）3.940.60KN·m

MQLMUMMVN26.85(1-0.45)3.957.59KN·m MFK18.360.453.932.22 KN·m MJO18.360.453.932.22KN·m

MGL=MHM=MIN24.640.53.940.05KN·m MKF28.84(1-0.45)3.939.38KN·m MOJ18.36(1-0.45)3.939.38KN·m

MLG=MMH=MNI24.64(1-0.5)3.940.05KN·m MAF28.840.555.587.24KN·m MEJ28.840.555.587.24KN·m

MBG=MCH=MDI28.840.555.587.24KN·m MFA28.84(1-0.55)5.571.38KN·m MJE28.84(1-0.55)5.571.38KN·m

MGB=MHC=MID28.84(1-0.55)5.571.38 KN·m

层次边梁风荷载梁端弯矩、剪力及柱轴力计算中梁柱轴力边柱N 中柱N L V Ml Mr bbb3 40.60 28.79 3.9 17.79 2 39.38 43.59 3.9 21.27 1 103.6 55.72 3.9 40.85 Ml b28.79 43.59 55.72 Mr b28.79 43.59 55.72 L 3.9 3.9 3.9 V b37.76 36.35 57.57 -17.79 -19.97 -39.06 -35.05 -79.91 -51.77

六、竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算

㈠、横向框架计算单元

取1—B轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.45m，如下图所示。计算单元范围内的楼面荷载通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。

横梁框架计算单元如下图所示：

㈡、恒载计算

在下图中，q(1223)q'、q代表屋面横梁自重，代表楼面

12楼中横梁自重，为均布荷载形式。q'、q分别为屋面和楼面房间和楼板传

22递给横梁的梯形荷载。

对于屋面 q'=3.28KN/m q=3.28KN/m

11q'=4.41×3.2=14.11KN/m q=4.41×3.2=14.11KN/m

22P=［3×1.5×0.5+3.45×1.725×0.5+（3.9+0.45）×0.5×1.725］×14.41+6.45×3.28+3.9×2.1×0.5+4.44×1.2×6.45=99.21KN

（3.9+0.9）×0.5P=（1.5×3×0.5×2+3.45×1.725×0.5×2）×4.41+［

2×1.5+（3.9+0.45）×1.725×0.5］×4.41+3.9×2.1+6.45×3.28=105.86KN

对于楼面 q=3.28+4.28×3.1=16.55 KN/m q'=3.28KN/m

11 q'=3.54×3.2=11.04 KN/m q=3.54×3.2=11.04 KN/m 22P=［3×1.5×0.5+3.45×1.725×0.5+（3.9+0.45）×0.5×1.725］×3.54+

16.45×3.28+3.9×2.1×0.5+4.44×3.1×(3.9×0.5+6.45)=172.65KN （3.9+0.9）×0.5P=（1.5×3×0.5×2+3.45×1.725×0.5×2）×3.54+［

2×1.5+（3.9+0.45）×1.725×0.5］×3.54+6.45×3.28+3.9×0.5×2.1+4.44×3.1×(3.9×0.5+6.45)=198.86KN

各层梁上作用的活载

㈢、活荷载计算

活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图所示。

对于屋面 q=3.2×2=6.4 KN/m G=3.2×2=6.4 KN/m

2iP==［3×1.5×0.5+3.45×1.725×0.5+（3.9+0.45）×0.5×1.725］×

12=18.2KN

（1.5×3×0.5×2+3.45×1.725×0.5×2）×2+［（3.9+0.9）×0.5×1.5+P=2（3.9+0.45）×1.725×0.5］×2=35.6KN

对于楼面 q=3.2×2=6.4 KN/m q'=3.2×2=6.4 KN/m

22P==［3×1.5×0.5+3.45×1.725×0.5+（3.9+0.45）×0.5×1.725］×

12=18.2KN

（1.5×3×0.5×2+3.45×1.725×0.5×2）×2+［（3.9+0.9）×0.5×1.5+P=2（3.9+0.45）×1.725×0.5］×2=35.6KN

七、内力组合

㈠、恒载弯矩分配及传递

恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用二次分配法。中梁、边梁分布荷载由矩形和梯形组成，在求固端弯矩时，先将梯形分布荷载转化为等效均布荷载。

把梯形荷载转化为等效均布荷载

3.25α=0.5×=0.417

3.9对于屋面qq(1223)q

2屋边1（120.4170.417）14.1113.51 KN/m =3.2823qq'(1223)q' 2屋中1

（120.41720.4173）14.1113.51 KN/m =3.28对于楼面qq(1223)q

2楼边1（120.4170.417）11.0424.55 KN/m = 16.5523 qq'(1223)q' 2楼中1（120.41720.4173）11.0411.28 KN/m = 3.28

竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面陪筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予以调整。（1）固端弯矩计算

将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩,计算结果见下表。

固端弯矩计算表

12跨简图固端弯矩简图 13.51N/m 390023跨固端弯矩 121×13.51×3.92=17.1212M13.51kN/m390011.28kN/m390011.28kN/m3900P12×13.51×3.9=17.1212 1 1

24.55kN/m390024.55kN/m390021212×24.55×3.9=31.12MP12×11.28×3.9=14.31221212×24.55×3.9=31.12MP1×11.28×3.92=14.31227

⑵、计算分配系数按下式计算： S/S

⑶、弯矩分配及传递

远端固定进行传递（不向滑动传递）；右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递；上(下)柱分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为0.5）；第一次分配弯矩传递后，在进行第二次弯矩分配，然后不再传递。

㈡、活载弯矩分配及传递

活载（竖向荷载）作用下的内力计算采用二次分配法。中梁、边梁分布荷载由矩形和梯形组成，在求固端弯矩时，先将梯形分布荷载转化为等效均布荷载。

固端弯矩计算表

12跨简图固端弯矩 6.4N/m 2 3900121×6.4×3.92=8.11 6.4kN/m 2121×6.4×3.92=8.11 3900 6.4kN/m 2 3900121×6.4×3.92=8.11

23跨简图固端弯矩 M6.4kN/mP121×6.4×3.92=8.113900M6.4kN/mP121×6.4×3.92=8.113900M6.11kN/mP3900121×6.4×3.92=8.1129

111

恒荷作用下梁端剪力及柱轴力

层荷载引起的剪力次 12 跨 23 跨 V1=V2 3 2 1 V2=V3 弯矩引起的剪力 12 跨 V1=-V2 -3.14 -3.63 -3.63 23跨 -V2=V3 0 0 0 总剪力 12跨 V1 23.2 44.24 44.24 V2 29.48 51.5 51.5 23跨 V2= V3 26.34 21.99 21.99 柱轴力 1 柱 2 柱 N底 N顶 N底 V b125.55 346.07 592.28 26.34 26.34 47.87 21.99 47.87 21.99

138.34 360.89 614.25 158.54 171.33 427.26 442.08 695.98 717.43 活载作用下梁端剪力及轴力

层荷载引起的剪力次 12 跨 23 跨 V1=V2 3 2 1 V2=V3 弯矩引起的剪力 12 跨 V1=-V2 -1.59 -1.77 -1.93 23跨 -V2=V3 0 0 0 总剪力 12跨 V1 10.89 10.71 10.55 V2 14.07 14.25 14.41 23跨 V2= V3 12.48 12.48 12.48 柱轴力 1 柱 N顶 N底 2 柱 N顶 N底 12.48 12.48 12.48 12.48 12.48 12.48 30.68 62.36 93.04 44.33 88.66 162.87 60.56 91.24 74.21 145.42 139.32 225.23

结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本框架

结构为二级抗震等级。

㈢、框架梁内力组合

考虑四种内力组合，即1S.G2K1S.Q2KS6，WKRE[1.2(SGK0.5SQK)1.3SEK]，1.35SGKSQK及1.2SGK1.4SQK。对于本工程，

1.2SGK1.4SWK这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见下表。（调幅系数取0.8）。

横向框架1-1柱弯矩和轴力组合

层次位置内力 SGk SQk Swk SEk 1.2SGk wk）1.2（SGk0.5SQk）RE 1.35SGk (MV1.2SGk1.4SQkvbbRElMr)/lVbnGb1.26（SQkS1.3SEkSQk → A M V 三层 -7.10 23.2 -16.89 29.48 -14.99 26.34 -16.78 44.24 -28.09 51.5 -23.74 21.99 -2.82 10.89 -7.78 14.07 -7.34 12.48 -4.34 10.71 -7.55 14.25 -7.55 12.48 ±40.60 ±120.67 ±17.79 ±25.25 ±28.79 ±45.27 ±17.79 ±25.25 ±28.79 ±82.91 ±37.76 ±32.87 39.08 19.15 6.2 30.69 9.04 1.34 34.95 39.78 11.7 52.95 16.92 -0.369 106.91 14.91 31.82 28.28 38.78 -30.43 ← 63.23 73.92 66.35 75.52 63.51 94.91 75.22 93.38 98.14 106.56 92.92 87.91 154.17 117.85 108.59 28.28 101.63 114.65 → 109.99 1.55 25.44 8.24 85.39 -2.73 262.32 -18.94 111.01 -12.26 114.92 -66.08 340.88 -58.28 153.31 -48.99 158.53 ← 125.31 57.12 62.84 76.64 130.18 61.37 295.91 108.22 169.1 131.85 164.45 123.67 372.54 159.29 203.41 168.58 198.19 12.41 12.46 42.21 43.09 26.02 31.16 53.87 55.07 27.58 28.26 48.04 49.08 189.26 125.45 2左 2右跨间 M V M V M V M V M V M V M V M V M V M V M V A ±39.38 ±286.54 ±21.27 ±65.21 ±43.59 ±143.27 ±21.27 ±65.21 ±43.59 ±143.27 ±36.35 ±85.86 26.99 26.21 70.43 68.08 45.47 44.28 83.78 81.75 39.59 39.06 42.17 43.86 163.89 84.28 二层 2左 2右跨间 A -15．68 -3.82 44.24 -24.06 51.5 -18.26 21.99 10.55 -7.55 14.25 -7.55 12.48 ±103.6 ±365.86 ±40.85 ±98.45 ±55.72 ±182.93 ±40.85 ±98.45 ±55.72 ±182.93 ±57.57 ±121.32 24.99 24.16 70.27 67.86 40.03 39.44 83.78 81.75 32.2 32.48 56.21 63.51 一层 2左 2右跨间 -105.26 162.85 42.17 43.86

框架柱内力组合

取每层柱顶和柱底两个控制界面，按前述的方法进行组合，组合结果及柱弯矩设计值的调整见后表。

横向框架1-1柱弯矩和轴力组合

1.2SGkGkNmaxMmax层位置次内力 SGk SQk Swk SEk 1.2SGk1.26（SQkS）wk 1.2（SGk0.5SQk）RE 1.35S 1.4SQk Nmin 1.3SEk M SQk N M -36.05 88.63 22.76 103.98 -200.9 284.84 22.89 462.43 -78.10 805.55 386.02 465.24 → 柱顶三层柱底 N M 柱顶二层柱底 N M 柱顶一层柱底 N 614.25 93.04 ±17.79 ±188.91 N M 592.28 -3.93 93.04 -0.96 ±17.79 ±188.91 ±87.24 ±399.99 805.55 103.99 360.89 7.85 62.36 1.92 ±39.06 ±90.46 ±71.38 ±199.99 462.43 -78.10 N M 346.07 -11.75 62.36 -2.86 ±39.06 ±90.46 ±32.22 ±165.87 444.64 22.89 138.34 11.01 30.68 2.53 ±79.91 ±25.24 ±39.38 ±165.87 103.98 -32.85 N M 125.55 -9.96 30.68 -2.89 ±79.91 ±25.25 ± 30.44 ±120.67 88.63 22.76 M 8.88 3.53 ±40.60 ±120.67 -36.05 ← 66.26 192.66 53.95 305.35 66.02 543.07 58.3 560.86 101.78 850.38 115.85 → -108.05 136.24 107.39 151.59 -200.9 284.84 149.86 299.95 -187.06 442.83 386.02 465.24 ← 15.51 127.34 171.61 -220.29 184.65 99.25 484.75 173.59 499.87 202.92 860.32 -393.96 882.73 199.77 -16.34 217.44 17.39 529.55 -18.72 549.56 12.52 892.62 -6.27 922.28 193.61 -15.99 208.96 16.73 502.59 -18.1 520.37 12.11 840.99 6.06 867.36 15.59 127.34 171.61 -220.29 184.65 -200.9 284.84 173.59 499.87 202.92 860.32 -393.96 882.73 66.26 192.66 53.95 305.35 66.02 543.07 58.3 560.86 12.52 892.62 -6.27 922.28 831.16 876.75 注：表中M以左侧受拉为正，单位为KN·m，N以受压为正，单位为KN。

横向框架1-1柱柱端组合弯矩设计值的调整

层次截面 3 柱顶柱底 RE（MccMb）45.45 55.37 171.61 184.65 N RE

2 柱顶柱底 73.98 101.23 1 柱顶 113.34 柱底 178.45 284.84 499.87 860.32 882.73

横向框架1-1柱剪力组合层次 SGk SQk Swk SEk 1.2SGk wk）1.2（SGk0.5SQk）RE 1.35SGk1.2S 1.4SGk（MbcMct）/HnvcRE 1.26（SQkS1.3SEkSQkQk→ 1 2 3 -4.84 -5.84 -2.14 -1.65 -1.38 -0.52 ±18.22 ±18.36 ±28.84 ±61.88 ±85.06 ±109.09 15.07 14.39 33.11 ← -30.84 -31.88 -39.56 → 62.59 87.33 118.09 ← -74.16 -100.65 -122.99 -8.18 -9.26 -3.41 -8.12 -8.94 -3.3 71.21 112.74 145.31 横向框架1-2柱弯矩和轴力组合

层位次置内力 1.2（SGk0.5SQk）RESGk SQk Swk SEk 1.2SGk1.26（SQkS）wk  1.35S1.2SGkGk 1.4SQkMmax Nmin Nmax 1.3SEkSQk N M 120.03 M -76.1 柱M 顶三层柱底柱二顶层柱底柱一顶层柱底 N M N M N M N M N M N 158.54 1.96 171.33 -8.48 427.26 3.21 442.08 -4.02 695.98 2.01 717.43 60.56 0.35 74.21 -0.35 91.24 0.35 145.42 -0.35 139.32 0.18 225.23 ±19.97 ±47.12 ±19.97 ±40.05 ±35.05 ±40.45 ±35.05 ±71.38 ±51.77 ±87.24 ±51.77 ±7.62 ±120.67 ±7.62 ±165.87 ±28.27 ±165.87 ±28.27 -2.37 -0.55 ±57.59 ±120.67 → -76.1 291.17 -62.16 324.32 -61.08 671.84 -52.05 757.89 ← 69.03 241.39 56.58 273.93 39.84 583.51 46.67 669.47 85.58 944.31 107.3 1078.96 → 120.03 201.02 9.35 221.07 169.51 513.58 164.77 556.32 198.75 837.43 391.87 903.16 ← -3.74 153.69 231.9 115.73 204.23 153.93 451.09 158.68 493.85 191.23 724.44 388.11 790.14 274.59 -2.99 305.51 -11.79 668.04 -4.68 742.23 -5.75 1078.89 -2.88 1193.76 275.03 -2.84 309.49 -10.67 640.45 -4.34 734.08 5.31 1030.2 -2.65 1176.2 231.9 115.73 204.23 169.51 513.58 164.77 556.32 757.89 863.78 391.87 903.16 201.02 115.73 204.23 153.93 451.09 158.68 493.85 198.75 837.43 388.11 790.14 291.17 -62.16 324.32 -61.08 671.84 -52.05 757.89 -5.75 1078.8 -112.5 1209.9 -3.61 153.69 ±199．99 -95.2 ±51.14 ±399.99 ±51.14 1075.95 -112.55 1209.94 横向框架1-2柱柱端组合弯矩设计值的调整

层次截面 1 柱顶柱底 RE（MccMb）53.46 58.36 231.9 204.23 N RE

2 柱顶柱底 74.97 97.45 1 柱顶 123.54

柱底

187.45

513.58 556.32 863.78 903.16

横向框架1-2柱剪力组合层次 SGk SQk Swk SEk 1.2SGk wk）1.2（SGk0.5SQk）RE 1.35SGk1.2S 1.4SGk（MbcMct）/HnvcRE 1.26（SQkS1.3SEkSQkQk→ 3 2 1 2.81 2.99 1.10 0.23 0．18 0.10 ±26.85 ±20.74 ±28.84 ±61.88 ±85.06 ±109.09 37.49 29.94 37.78 ← -30.17 -22.31 -34.89 → 71.36 97.13 121.72 ← -65.39 -90.85 -119.37 4.02 4.22 1.59 3.69 5.04 1.46 98.54 132.4 149.76

八、楼梯设计

层高3.9m，楼梯间进深7.5m，开间3.6m。取板厚120，约为板斜长的1/30。板倾斜角tan150/3000.5，cos0.894

取1m宽板带计算。住宅楼梯兼做疏散楼梯活载标准值为3.5KN/m。

（一）、梯段板设计 1、荷载计算恒载：

水磨石面层：0.651三角形踏步：10.30.15/cos1.09KN/m 0.30.1525/cos2.097KN/m 2混凝土斜板：10.1225/cos3.356KN/m 板底抹灰： 10.0217/cos0.38KN/m 合计：gK6.923KN/m 活载：qK13.53.5KN/m

荷载组合：PGgKGqK1.26.9231.43.513.21KN/m 2、内力计算

Mmax121Pl13.21(1.053.3)215.86KNm 10103、配筋计算

b1m，h012020100mm，fc14.3N/mm2，fy210N/mm2

2M215.861062xh0h10010011.79mm

fcb14.3100020x11.79mmxbbh00.61410061.4mm ASfcbx14.3100018.71.1803mm2ASmin0.451000120283mm2 fy21021012@125。

取AS905mm2，选配

（二）、平台板设计（按单向板设计）

板厚h=1/40L,此处取h=100mm，取b=1m宽板带计算 1、荷载计算恒载：

水磨石面层： 10.650.65KN/m 70厚混凝土板： 10.07251.75KN/m 板底抹灰： 10.02170.34KN/m 合计：gK2.74KN/m 活载：qK13.53.5KN/m

荷载组合：PGgKGqK1.22.741.43.58.19KN/m 2、内力计算

Mmax121Pl8.19(1.051.2)21.3KNm 10103、配筋计算

b1m，h0702050mm，fc14.3N/mm2，fy210N/mm2

2M21.31062xh0h50501.85mm

fcb14.3100020x1.85mmxbbh00.6145030.7mm ASfcbx14.310001.851.43126mm2ASmin0.45100050152mm2 fy2102106@125。

取AS226mm2，选配（三）、平台梁设计

平台梁尺寸：200mm350mm 1、荷载计算恒载：

梁自重： 0.2(0.350.07)251.4KN/m 梁侧粉刷：0.2(0.350.07)2170.1904KN/m

1.21.644KN/m 23.311.42KN/m 梯段板传来：6.9232平台板传来：2.74合计：gK14.65KN/m

活载：qK3.5(3.31.2)7.88KN/m 22荷载组合：PGgKGqK1.214.651.47.8828.61KN/m 2、内力计算

MmaxVmax121Pl28.611.052(30.2)224.73KNm 101011Pl28.611.05(30.2)42.06KN 223、配筋计算

11倒L形截面肋形梁: bfl01.05(30.2)103490mm

66S28001600mm相比，取较小值bf490mm。与bfbn20022hf70m，h035035315mm，fc14.3N/mm2，fy300N/mm2

验算截面类型：

M24.73106Nmm14.349070(3150.570)137.34106Nmm 故，截面属于第一类截面

224.73106xh0h31531511.41mmxb14.3490fcbf202M2ASfcbfxfy14.349011.411.43267mm2ASmin0.45315350237mm2300300取AS452mm2，选配4

计算配箍：0.25fcbh00.2514.3200315225.23KN42.06KN

0.7ftbh00.71.4320031563.06KN42.06KN

故，构造配箍已满足要求按构造配箍：选双肢箍

6@160：n2，Asv128.3mm2

sv,min0.24svft1.430.240.163% fyv210nAsv1228.30.177%sv,min，满足 bs20016041

VcsVcVs0.7ftbh01.25fyvAsvh0s228.30.71.432003151.25210315

16092.31KNVcs92.31KNV42.06KN，满足故配箍双肢

6@160。

第二部分电算计算书

一、电算说明

本设计采用PKPM2008版，采用PMCAD，SATWE和JCCAD，柱、梁、板施工图由PKPM导出。

二、结构设计信息

建筑结构的总信息 SATWE 中文版文件名: WMASS.OUT

设计人 :何俊工程名称 : 广元市荣誉军人修养中心日期:2010/5/17

总信息 ..............................................

结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0

竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷1计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00

墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国

风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.50

地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.28 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 3 各段体形系数: USi = 1.30

地震信息 ............................................

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD = 1

设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00

是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0

活荷载信息 ..........................................

考虑活荷不利布置的层数从第 1 到3层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算 ------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数 1 1.00 2---3 0.85 4---5 0.70 6---8 0.65 9---20 0.60 > 20 0.55

调整信息 ........................................ 中梁刚度增大系数： BK = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.80 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0

配筋信息 ........................................ 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 300 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30 单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60

设计信息 ........................................ 结构重要性系数: RWO = 1.10

柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00

是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否

荷载组合信息 ........................................ 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50

剪力墙底部加强区信息................................. 剪力墙底部加强区层数 IWF= 2 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 9.00

*********************************************************

* 各层的质量、质心坐标信息 * *********************************************************

层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量

(m) (m) (t) (t)

3 1 15.101 16.160 12.900 1054.7 127.3

2 1 15.101 16.160 9.000 1054.7 127.3

1 1 15.100 16.172 5.100 1093.6 127.3

活载产生的总质量 (t): 381.895 恒载产生的总质量 (t): 3203.013 结构的总质量 (t): 3584.909 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)

********************************************************* * 各层构件数量、构件材料和层高 * *********************************************************

层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度

(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)

1 1 139(30) 81(30) 0(30) 5.100 5.100

2 1 139(30) 81(30) 0(30) 3.900 9.000

3 1 139(30) 81(30) 0(30) 3.900 12.900

********************************************************* * 风荷载信息 * *********************************************************

层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y

3 1 120.92 120.9 471.6 300.73 300.7 1172.8

2 1 102.31 223.2 1342.2 256.39 557.1 3345.6

1 1 119.52 342.8 3090.2 302.85 860.0 7731.5

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各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)

===========================================================================

层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN

1 1 1367.90 15.14 16.32 70.45 20.67 70.46 20.63

2 1 1367.90 15.14 16.32 70.45 20.67 70.46 20.63

3 1 1367.90 15.14 16.32 70.45 20.67 70.46 20.63

===========================================================================

各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)

===========================================================================

层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])

1 1 892.53 1.03 2 1 864.11 1.00 3 1 864.11 1.00

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计算信息

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Project File Name : 毕业设计

计算日期 : 2010. 5.17 开始时间 : 15: 0:15

可用内存 : 784.00MB

第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间 : 15: 0:15

第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间 : 15: 0:22 Calculate block information 刚度块总数: 1

自由度总数: 783

大约需要 2.7MB 硬盘空间

刚度组装：从 1 行到 783 行

第三步: 地震作用分析开始时间 : 15: 0:23 方法 1 (侧刚模型) 起始列 = 1 终止列 = 9

第四步: 计算位移开始时间 : 15: 0:24 形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量 Calculate Displacement

LDLT 回代：从 1 列到 12 列

写出位移文件

第五步: 计算杆件内力开始时间 : 15: 0:25 活载随机加载计算计算杆件内力结束日期 : 2010. 5.17 时间 : 15: 0:29 总用时 : 0: 0:14

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各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号

Tower No : 塔号

Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量

Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率

Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值

或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度

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Floor No. 1 Tower No. 1

Xstif= 15.0810(m) Ystif= 16.5754(m) Alf = 45.0000(Degree)

Xmass= 15.1000(m) Ymass= 16.1724(m) Gmass= 1348.1881(t)

Eex = 0.0008 Eey = 0.0174 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000

Ratx1= 0.8684 Raty1= 0.9388 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15

RJX = 3.6248E+05(kN/m) RJY = 3.4598E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)

---------------------------------------------------------------------------

Floor No. 2 Tower No. 1

Xstif= 15.0810(m) Ystif= 16.5754(m) Alf = 45.0000(Degree)

Xmass= 15.1006(m) Ymass= 16.1605(m) Gmass= 1309.3077(t)

Eex = 0.0008 Eey = 0.0179 Ratx = 1.4396 Raty = 1.3465

Ratx1= 1.2502 Raty1= 1.2713 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX = 5.2184E+05(kN/m) RJY = 4.6588E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)

---------------------------------------------------------------------------

Floor No. 3 Tower No. 1

Xstif= 15.0810(m) Ystif= 16.5754(m) Alf =

45.0000(Degree)

Xmass= 15.1006(m) Ymass= 16.1604(m) Gmass= 1309.3080(t)

Eex = 0.0008 Eey = 0.0179 Ratx = 0.9998 Raty = 0.9832

Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX = 5.2174E+05(kN/m) RJY = 4.5806E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)

---------------------------------------------------------------------------

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抗倾覆验算结果

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抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)

X风荷载 1349574.6 2947.6 457.85 0.00 Y风荷载 519560.8 7395.7 70.25 0.00 X 地震 1349574.6 5612.3 240.47 0.00 Y 地震 519560.8 5645.9 92.03 0.00

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结构整体稳定验算结果

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层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比

1 0.362E+06 0.346E+06 5.10 35849. 51.57 49.22

2 0.522E+06 0.466E+06 3.90 23640. 86.09 76.86

3 0.522E+06 0.458E+06 3.90 11820. 172.15 151.14

该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应

**********************************************************************

* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *

**********************************************************************

Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比

----------------------------------------------------------------------

层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y

----------------------------------------------------------------------

3 1 0.4815E+04 0.4813E+04 1.00 1.00 2 1 0.5997E+04 0.6121E+04 1.25 1.27 1 1 0.5400E+04 0.5510E+04 0.90 0.90

三、周期、地震力与振型输出文件

===================================================================== 周期、地震力与振型输出文件 (侧刚分析方法)

=====================================================================

考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数

振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.7792 101.42 0.96 ( 0.04+0.92 ) 0.04 2 0.7666 22.33 0.53 ( 0.45+0.08 ) 0.47 3 0.7321 179.96 0.51 ( 0.51+0.00 ) 0.49

地震作用最大的方向 = -85.136 (度)

============================================================

仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号

F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩

振型 1 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 3 1 10.39 -51.56 233.65 2 1 8.67 -42.89 192.53 1 1 5.73 -28.16 122.95

振型 2 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 3 1 126.92 52.29 2848.81 2 1 106.44 43.66 2353.03 1 1 71.10 29.00 1519.42

振型 3 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 3 1 146.87 -0.12 -3206.67 2 1 124.11 -0.05 -2664.23 1 1 84.75 -0.04 -1750.51

各振型作用下 X 方向的基底剪力

------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN) 1 24.79 2 304.47 3 355.74

各层 X 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号

Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx : X 向地震作用下结构的弯矩

Static Fx: 静力法 X 向的地震力

------------------------------------------------------------------------------------------

Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx

(kN) (kN) (kN-m) (kN)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

3 1 270.73 270.73( 2.29%) ( 2.29%) 1055.85 370.31

2 1 227.91 498.64( 2.11%) ( 2.11%) 3000.55 231.97

1 1 153.95 652.59( 1.82%) ( 1.82%) 6328.78 135.77

抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%

X 方向的有效质量系数: 94.75%

============================================================

仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号

F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩

振型 1 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 3 1 -51.40 255.04 -1155.69 2 1 -42.88 212.12 -952.31 1 1 -28.32 139.27 -608.13

振型 2 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m)

3 1 52.08 21.46 1169.11 2 1 43.68 17.92 965.65 1 1 29.18 11.90 623.55

振型 3 的地震力

------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 3 1 -0.09 0.00 1.92 2 1 -0.07 0.00 1.59 1 1 -0.05 0.00 1.05

各振型作用下 Y 方向的基底剪力

------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN) 1 606.43 2 51.28 3 0.00

各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号

Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My : Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力

------------------------------------------------------------------------------------------

Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy

(kN) (kN) (kN-m) (kN)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

3 1 275.99 275.99( 2.33%) ( 2.33%) 1076.36 351.32

2 1 229.62 505.61( 2.14%) ( 2.14%) 3048.22 218.56

1 1 150.89 656.49( 1.83%) ( 1.83%) 6396.35 127.92

抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%

Y 方向的有效质量系数: 94.15%

============================================================ 耦联时的振型 Floor : 层号 Tower : 塔号

X-Disp : 耦联振型在 X 方向的位移分量 Y-DISP : 耦联振型在 Y 方向的位移分量 Angle-Z: 耦联振型绕 Z 轴的转角

振型 1

------------------------------------------------------- Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z (mm) (mm) (rad) 3 1 -0.202 1.000 -0.010 2 1 -0.168 0.832 -0.008 1 1 -0.108 0.529 -0.005

振型 2

------------------------------------------------------- Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z (mm) (mm) (rad) 3 1 1.000 0.412 0.047 2 1 0.839 0.344 0.039 1 1 0.542 0.221 0.024

振型 3

------------------------------------------------------- Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z (mm) (mm) (rad) 3 1 1.000 -0.001 -0.046 2 1 0.845 0.000 -0.038 1 1 0.559 0.000 -0.024

==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========

层号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000

四、结构位移

SATWE 位移输出文件文件名称: WDISP.OUT 所有位移的单位为毫米

Floor : 层号 Tower : 塔号

Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高

Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移

Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值

Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角

DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例

Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者

X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移

=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h

JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX

3 1 265 3.40 3.32 1.02 3900.

265 0.55 0.53 1.04 1/7123. 82.9% 0.83

2 1 178 2.85 2.79 1.02 3900.

178 1.00 0.97 1.04 1/3882. 43.5% 1.53

1 1 91 1.85 1.82 1.02 5100.

91 1.85 1.82 1.02 1/2760. 99.0% 1.73

X方向最大值层间位移角: 1/2760.

=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h

JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY

3 1 256 3.64 3.59 1.01 3900.

256 0.61 0.60 1.02 1/6348. 80.0% 0.83

2 1 169 3.03 2.99 3900.

169 1.11 1.09 1.02 1/3520. 33.6% 1.50

1 1 82 1.92 1.90 5100.

82 1.92 1.90 1.01 1/2660. 99.8% 1.58

Y方向最大值层间位移角: 1/2660.

=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h

JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX

3 1 265 1.69 1.61 3900.

265 0.25 0.23 1.07 1/9999. 89.8% 0.83

2 1 178 1.44 1.38 3900.

178 0.47 0.44 1.07 1/8282. 61.4% 1.58

1 1 91 0.97 0.93 5100.

91 0.97 0.93 1.04 1/5244. 99.9% 1.97

X方向最大值层间位移角: 1/5244.

=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移

1.01 1.01 Ratio-Dx 1.05 1.05 1.04 57

Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h

JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY

3 1 341 4.38 4.35 1.01 3900.

341 0.66 0.66 1.00 1/5867. 87.5% 0.83

2 1 249 3.72 3.69 1.01 3900.

249 1.24 1.24 1.00 1/3137. 50.5% 1.56

1 1 162 2.47 2.44 1.01 5100.

162 2.47 2.44 1.01 1/2063. 99.9% 1.82

Y方向最大值层间位移角: 1/2063.

=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(Z) 3 1 328 -3.93 2 1 254 -3.63 1 1 167 -3.64

=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(Z) 3 1 328 -1.11 2 1 254 -0.96 1 1 167 -0.95

五、薄弱层验算

=============================================================================

Output of Weak-Storey-Analysis of Frame Structure Displacements of Floors under earthquake load

=============================================================================

Vx, Vy ----- The Shear Force of Floors

VxV, VyV ----- The Bearing Shear Force of Floors

---------------------------------------------------------------------------

Floor Tower Vx Vy VxV VyV

(kN) (kN) (kN) (kN)

---------------------------------------------------------------------------

3 1 3384.13 3449.88 21048.63 21048.63

2 1 6233.02 6320.07 21855.12 21855.12

1 1 8157.43 8206.18 23148.73 23148.73

The Yield Coefficients of Floor

-------------------------------------------------- Floor Tower Gsx Gsy

-------------------------------------------------- 3 1 6.2198 6.1013 2 1 3.5063 3.4580 1 1 2.8377 2.8209

The Elastic-Plastic Displacement of Floor in X-Direction

---------------------------------------------------------------------------

Floor Tower Dx Dxs Atpx Dxsp Dxsp/h h

(mm) (mm) (mm) (m)

---------------------------------------------------------------------------

3 1 42.49524 6.84392 1.30 8.89710 1/ 438 3.90

2 1 35.65319 12.55743 1.36 17.02562 1/ 229 3.90

1 1 23.09914 23.09914 1.30 30.02889 1/ 169 5.10

The Elastic-Plastic Displacement of Floor in Y-Direction

---------------------------------------------------------------------------

Floor Tower Dy Dys Atpy Dysp Dysp/h h

(mm) (mm) (mm) (m)

---------------------------------------------------------------------------

3 1 45.49643 7.67903 1.30 9.98274 1/ 390 3.90

2 1 37.81743 13.85125 1.35 18.75211 1/ 207 3.90

1 1 23.96626 23.96626 1.30 31.15613 1/ 163 5.10

六、超配筋信息

------------------------------------------------ | 第 3 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数 1.00 | ------------------------------------------------

------------------------------------------------ | 第 2 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数 1.00 | ------------------------------------------------

------------------------------------------------ | 第 1 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数 1.00 | ------------------------------------------------

七．框架柱地震倾覆弯矩百分比

********************************************************************* 框架柱地震倾覆弯矩百分比

*********************************************************************

柱倾覆弯矩墙倾覆弯矩柱倾覆弯矩百分比

3层 X向地震: 1099.3 0.0 100.00% 3层 Y向地震: 1077.8 0.0 100.00% 2层 X向地震: 3131.4 0.0 100.00% 2层 Y向地震: 3052.3 0.0 100.00% 1层 X向地震: 6584.3 0.0 100.00% 1层 Y向地震: 6405.0 0.0 100.00%

********************************************************************* 框架柱地震剪力百分比

*********************************************************************

层号塔号柱剪力墙剪力柱剪力百分比

1 1 X 652.6 0.0 100.00% Y 656.5 0.0 100.00% 2 1 X 498.6 0.0 100.00% Y 505.6 0.0 100.00% 3 1 X 270.7 0.0 100.00% Y 276.0 0.0 100.00%

********************************************************************* 0.2Q0 调整系数

*********************************************************************

0.2Qox = 130.52 1.5Vxmax = 978.88 0.2Qoy = 131.30 1.5Vymax = 984.73

Floor Coef_x Coef_y Vcx Vcy

1 1.000 1.000 652.589 656.489

2 1.000 1.000 498.640 505.606

3 1.000 1.000 270.732 275.991

八、JCCAD基础计算结果

+------------------------------------------------------------+ + JCCAD 计算结果文件 + + + + 工程名称: 毕业设计 + + 计算日期: 2010- 5-17 + + 计算时间: 20: 9: 0.01 + + 计算内容: + +------------------------------------------------------------+ 荷载代码Load 荷载组合公式

368 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活 369 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x 370 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y 371 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x 372 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y

377 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x 378 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x 379 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y 380 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y 381 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活 382 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活 383 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活 384 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活

441 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地

442 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地

443 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地

444 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地

445 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地

446 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地

447 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地

448 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地

481 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活 482 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活

483 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 484 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x

485 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y 486 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x 487 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y

492 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x 493 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x 494 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y 495 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y 496 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活 497 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活 498 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活 499 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活

556 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地

557 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地

558 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地

559 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地

560 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地

561 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地

562 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地

563 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地

计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载

独基底板最小配筋率:0.150%

中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法符号说明:

fak:地基承载力特征值

fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt :平均覆土压强(包括基础自重)

fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度 Load:荷载代码

Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值 My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值 N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax:该组合下最大基底反力

Pmin:该组合下最小基底反力 S:基础底面长 B:基础底面宽

M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值 M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值 AGx:底板x向全截面配筋面积 AGy:底板y向全截面配筋面积

节点号= 1 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 13.33 48.71 231.82 231.19 18.16 194.00 1517 1517

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 208. 97.9 98.8 270. 400. 487 X- 153. 75.7 80.5 240. 400. 497 Y+ 151. 75.0 80.5 240. 400. 498 Y- 139. 70.0 74.7 230.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 40.473 436.220 499 31.098 335.169 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 2 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -24.43 -46.18 369.27 230.69 65.56 194.00 1724 1724

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 188. 115.8 118.4 300. 400. 499 X- 206. 125.1 125.3 310. 400. 493 Y+ 169. 105.4 111.7 290. 400. 483 Y- 147. 94.3 98.8 270.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 62.661 675.354 499 54.519 587.602 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 3 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.72 -54.97 367.07 231.26 60.15 194.00 1736 1736

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 158. 100.1 105.2 280. 400. 498 X- 216. 129.2 132.3 320. 400. 498 Y+ 168. 105.1 111.7 290. 400. 493 Y- 157. 99.7 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 65.183 702.539 498 52.932 570.502 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 4 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -24.35 -34.35 396.43 232.45 89.44 194.00 1701 1701

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 494 X+ 194. 118.0 125.3 310. 400. 499 X- 201. 122.3 125.3 310. 400. 495 Y+ 182. 112.1 118.4 300. 400. 483 Y- 156. 98.6 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 62.364 672.159 499 57.989 625.008 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 5 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 20.39 48.65 557.66 231.89 116.23 194.00 1927 1927

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 219. 162.1 169.7 370. 400. 494 X- 207. 154.9 161.9 360. 400. 492 Y+ 196. 149.2 154.3 350. 400. 493 Y- 197. 149.4 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300

2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 99.396 1071.284 494 92.306 994.868 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 6 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -24.61 -44.06 419.97 231.68 83.68 194.00 1772 1772

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 209. 125.3 132.3 320. 400. 499 X- 222. 130.9 139.5 330. 400. 495 Y+ 193. 117.4 125.3 310. 400. 483 Y- 169. 105.6 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 68.201 735.072 495 61.411 661.891 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 7 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.55 -55.09 365.88 232.54 59.77 194.00 1730 1730

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)

400. 499 X+ 159. 100.6 105.2 280. 400. 498 X- 215. 128.9 132.3 320. 400. 498 Y+ 167. 104.6 111.7 290. 400. 493 Y- 157. 99.8 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 65.060 701.215 498 52.699 567.988 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 8 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.68 -51.23 589.39 231.96 120.35 194.00 1968 1968

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 218. 160.9 169.7 370. 400. 494 X- 233. 170.0 177.6 380. 400. 492 Y+ 208. 155.7 161.9 360. 400. 493 Y- 208. 155.8 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 105.663 1138.835 495 97.898 1055.141 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 9 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 19.90 49.01 561.02 232.67 117.26 194.00 1927 1927

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 220. 163.1 169.7 370. 400. 494 X- 207. 155.0 161.9 360. 400. 483 Y+ 191. 145.1 154.3 350. 400. 483 Y- 191. 145.2 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 100.007 1077.871 494 92.511 997.077 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 10 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -22.69 -48.04 247.47 230.32 15.64 194.00 1581 1581

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 151. 74.9 80.5 240. 400. 499 X- 215. 99.8 105.2 280. 400. 499 Y+ 165. 80.4 86.4 250. 400. 496 Y- 128. 65.1 69.1 220.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 42.173 454.534 499 33.564 361.756 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 11 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.61 -54.97 364.16 231.91 59.26 194.00 1730 1730

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 160. 101.2 105.2 280. 400. 498 X- 215. 128.4 132.3 320. 400. 498 Y+ 167. 104.2 111.7 290. 400. 493 Y- 158. 100.1 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 64.776 698.154 498 52.488 565.717 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 12 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

379 -11.33 -19.42 691.55 216.19 171.32 194.00 2018 2018

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 220. 180.6 185.7 390. 400. 498 X- 215. 176.4 185.7 390.

400. 492 Y+ 203. 168.7 177.6 380. 400. 493 Y- 204. 169.7 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 118.525 1277.459 494 112.665 1214.297 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 13 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.71 -51.17 589.95 232.09 120.52 194.00 1968 1968

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 219. 162.0 169.7 370. 400. 494 X- 233. 170.4 177.6 380. 400. 492 Y+ 208. 156.3 161.9 360. 400. 493 Y- 208. 156.3 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 105.872 1141.090 495 98.247 1058.901 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 14 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa)

S(mm) B(mm)

384 20.73 53.94 358.15 231.70 57.07 194.00 1724 1724

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 211. 126.2 132.3 320. 400. 498 X- 159. 100.4 105.2 280. 400. 492 Y+ 156. 98.5 105.2 280. 400. 493 Y- 155. 98.0 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 63.687 686.415 499 52.118 561.727 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 15 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 19.99 48.98 557.56 232.74 116.52 194.00 1923 1923

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 219. 162.1 169.7 370. 400. 494 X- 206. 154.2 161.9 360. 400. 492 Y+ 196. 148.6 154.3 350. 400. 493 Y- 196. 148.9 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)

495 99.393 1071.260 494 91.903 990.530 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 16 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

379 -11.90 -19.74 694.56 216.74 170.85 194.00 2022 2022

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 221. 181.6 185.7 390. 400. 494 X- 215. 176.3 185.7 390. 400. 492 Y+ 204. 169.8 177.6 380. 400. 493 Y- 205. 170.2 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 119.245 1285.220 494 113.339 1221.568 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 17 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -21.88 -49.08 250.54 231.89 16.52 194.00 1581 1581

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 152. 75.1 80.5 240. 400. 498 X- 219. 101.3 105.2 280. 400. 498 Y+ 165. 80.4 86.4 250. 400. 497 Y- 128. 65.5 69.1 220.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 42.809 461.390 498 33.613 362.284 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 18 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -19.52 -51.41 589.83 232.09 120.45 194.00 1968 1968

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 219. 162.4 169.7 370. 400. 494 X- 234. 170.5 177.6 380. 400. 492 Y+ 208. 156.1 161.9 360. 400. 483 Y- 203. 152.3 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 105.960 1142.038 495 98.676 1063.532 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 19 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 15.97 46.54 390.99 232.44 82.68 194.00

1710 1710

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 214. 128.0 132.3 320. 400. 498 X- 202. 122.9 125.3 310. 400. 494 Y+ 179. 110.5 118.4 300. 400. 495 Y- 167. 104.7 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 65.241 703.168 498 56.963 613.950 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 20 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 20.31 53.91 361.30 232.23 58.67 194.00 1724 1724

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 212. 127.0 132.3 320. 400. 498 X- 159. 100.6 105.2 280. 400. 492 Y+ 156. 98.8 105.2 280. 400. 499 Y- 167. 104.2 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 64.103 690.896 499 52.392 564.678 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 21 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

368 -0.27 7.01 687.95 198.86 188.17 194.00 2014 2014

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 222. 182.2 185.7 390. 400. 494 X- 211. 175.9 177.6 380. 400. 492 Y+ 203. 169.0 177.6 380. 400. 493 Y- 203. 169.3 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 119.445 1287.374 494 112.704 1214.725 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 22 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -24.03 -51.09 434.67 232.12 80.63 194.00 1812 1812

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 185. 128.0 132.3 320. 400. 498 X- 209. 140.5 146.8 340. 400. 483 Y+ 169. 118.6 125.3 310. 400. 483 Y- 159. 113.0 118.4 300.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 77.106 831.041 494 68.285 735.970 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 23 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 17.95 43.67 245.49 231.18 25.82 194.00 1532 1532

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 485 X+ 198. 93.5 98.8 270. 400. 487 X- 153. 75.6 80.5 240. 400. 562 Y+ 180. 89.1 111.4 240. 400. 498 Y- 155. 76.8 80.5 240.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 40.600 437.591 498 31.799 342.731 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 24 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 18.86 51.89 335.28 232.25 53.27 194.00 1680 1680

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 229. 119.1 125.3 310. 400. 498 X- 169. 93.5 98.8 270. 400. 496 Y+ 166. 92.2 98.8 270. 400. 495 Y- 167. 92.8 98.8 270.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 56.435 608.256 499 45.201 487.180 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 25 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -24.00 -31.03 465.68 231.52 112.94 194.00 1772 1772

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 238. 137.7 146.8 340. 400. 498 X- 224. 132.0 139.5 330. 400. 494 Y+ 212. 126.7 132.3 320. 400. 482 Y- 180. 111.1 118.4 300.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 72.534 781.770 494 67.513 727.655 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 26 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 15.66 42.72 212.40 230.76 12.48 194.00 1475 1475

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 220. 88.4 92.5 260. 400. 499 X- 220. 88.6 92.5 260. 400. 499 Y+ 164. 69.8 74.7 230. 400. 492 Y- 150. 64.8 69.1 220. 500. 498 X+ 220. 84.8 87.8 230. 500. 487 X- 208. 80.3 87.8 230. 500. 482 Y+ 127. 51.1 75.2 200. 500. 482 Y- 131. 52.7 75.2 200.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1500 1500 300 2 500 500 200 3 500 500 100

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 29.592 391.426 499 22.972 303.864 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 27 位置:2-1:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 50.01 -2.70 287.76 232.17 58.74 194.00 1539 1539

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 149. 73.7 80.5 240. 400. 497 X- 163. 79.5 86.4 250. 400. 498 Y+ 198. 93.2 98.8 270.

400. 499 Y- 242. 110.1 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 33.300 358.907 499 47.668 513.760 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 28 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -49.83 -0.33 334.48 232.06 81.52 194.00 1587 1587

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 184. 88.2 92.5 260. 400. 493 X- 179. 85.7 92.5 260. 400. 498 Y+ 264. 118.0 118.4 300. 400. 499 Y- 258. 115.4 118.4 300.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 38.794 418.125 498 52.476 565.581 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 29 位置:2-1:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 56.96 -5.61 479.28 231.52 106.54 194.00 1817 1817

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 181. 124.8 132.3 320. 400. 493 X- 201. 136.8 139.5 330. 400. 498 Y+ 222. 147.3 154.3 350. 400. 495 Y- 221. 146.6 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 77.340 833.568 499 85.254 918.865 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 30 位置:2-1:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -56.25 -5.40 480.31 232.45 108.11 194.00 1812 1812

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 183. 126.2 132.3 320. 400. 483 X- 192. 130.8 139.5 330. 400. 494 Y+ 221. 146.2 154.3 350. 400. 499 Y- 228. 151.1 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 77.631 836.702 499 85.158 917.832

x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 31 位置:2-1:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -51.32 -1.42 318.13 231.28 71.21 194.00 1581 1581

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 178. 85.3 92.5 260. 400. 497 X- 181. 86.7 92.5 260. 400. 498 Y+ 257. 114.8 118.4 300. 400. 487 Y- 195. 92.0 98.8 270.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 37.178 400.699 498 50.877 548.354 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 32 位置:2-2:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 62.63 -0.53 404.97 232.31 86.09 194.00 1730 1730

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 172. 107.3 111.7 290. 400. 493 X- 173. 108.2 111.7 290. 400. 498 Y+ 178. 111.2 111.7 290. 400. 499 Y- 241. 139.9 146.8 340.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 55.232 595.293 499 72.752 784.117 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 33 位置:2-2:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

379 -28.38 -0.82 767.79 211.87 175.46 194.00 2127 2127

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 201. 184.2 194.0 400. 400. 483 X- 201. 184.9 194.0 400. 400. 494 Y+ 220. 199.4 202.4 410. 400. 495 Y- 220. 199.3 202.4 410.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2200 2200 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 132.008 1422.783 494 139.155 1499.806 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 34 位置:2-2:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

380 22.34 -0.07 688.52 210.10 177.22 194.00 2014 2014

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 202. 168.4 177.6 380. 400. 493 X- 202. 168.0 177.6 380. 400. 494 Y+ 223. 182.8 185.7 390. 400. 495 Y- 215. 176.7 185.7 390.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 110.849 1194.722 494 119.179 1284.503 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 35 位置:2-2:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -53.05 -0.45 345.67 230.30 80.14 194.00 1623 1623

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 168. 93.2 98.8 270. 400. 497 X- 169. 93.6 98.8 270. 400. 498 Y+ 237. 123.2 125.3 310. 400. 499 Y- 191. 104.3 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 43.319 466.895 498 58.357 628.970 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 36 位置:2-3:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 63.45 1.75 373.24 232.37 73.50 194.00 1701 1701

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 166. 104.0 111.7 290. 400. 493 X- 159. 100.6 105.2 280. 400. 498 Y+ 168. 104.8 111.7 290. 400. 499 Y- 230. 135.6 139.5 330.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 52.151 562.078 499 69.010 743.783 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 37 位置:2-3:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

368 0.76 3.12 707.97 195.44 190.02 194.00 2048 2048

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 482 X+ 202. 168.0 177.6 380. 400. 483 X- 203. 168.9 177.6 380. 400. 494 Y+ 227. 183.7 194.0 400. 400. 499 Y- 229. 185.7 194.0 400.

基础各阶尺寸:

No: S B H

1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 116.124 1251.584 498 122.510 1320.413 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 38 位置:2-3:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

380 22.30 2.21 644.25 213.24 173.58 194.00 1950 1950

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 205. 153.4 161.9 360. 400. 493 X- 208. 155.8 161.9 360. 400. 494 Y+ 234. 170.4 177.6 380. 400. 499 Y- 234. 171.0 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 97.796 1054.042 498 105.759 1139.871 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 39 位置:2-3:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -52.92 0.49 326.98 232.10 73.57 194.00 1593 1593

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 177. 85.1 92.5 260. 400. 497 X- 183. 87.7 92.5 260. 400. 498 Y+ 265. 118.2 118.4 300. 400. 499 Y- 212. 98.2 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 38.058 410.188 498 52.369 564.426 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 40 位置:2-4:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 67.79 -20.35 662.54 232.24 117.38 194.00 2096 2096

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 190. 160.3 169.7 370. 400. 483 X- 217. 178.2 185.7 390. 400. 494 Y+ 193. 162.4 169.7 370. 400. 495 Y- 240. 192.0 202.4 410.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 117.931 1271.057 499 128.024 1379.839 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 41 位置:2-4:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=

1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

377 1.96 -24.69 1237.74 201.70 185.48 194.00 2701 2701

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 193. 294.9 305.0 520. 400. 483 X- 212. 317.1 325.6 540. 400. 494 Y+ 207. 313.0 315.2 530. 400. 495 Y- 207. 313.4 315.2 530.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2800 2800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 483 300.785 3241.850 495 294.702 3176.290 x实配:Φ14@180(0.18%) y实配:Φ14@180(0.18%)

节点号= 42 位置:2-4:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

377 -14.39 -8.58 872.82 204.56 181.11 194.00 2273 2273

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 204. 205.6 210.9 420. 400. 483 X- 222. 219.2 228.5 440. 400. 494 Y+ 231. 227.9 228.5 440. 400. 499 Y- 220. 217.1 228.5 440.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2300 2300 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 483 165.096 1779.399 494 168.822 1819.557 x实配:φ12@130(0.18%) y实配:φ12@130(0.18%)

节点号= 43 位置:2-4:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -50.76 -5.58 345.87 232.59 76.13 194.00 1628 1628

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 560 X+ 195. 108.0 136.7 270. 400. 497 X- 171. 94.7 98.8 270. 400. 498 Y+ 232. 120.7 125.3 310. 400. 499 Y- 194. 104.2 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 43.486 468.691 498 57.285 617.416 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 44 位置:2-5:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 67.93 20.26 662.86 232.34 117.42 194.00 2096 2096

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 217. 178.3 185.7 390.

400. 483 X- 190. 160.5 169.7 370. 400. 494 Y+ 193. 162.6 169.7 370. 400. 495 Y- 240. 192.2 202.4 410.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 117.978 1271.563 499 128.123 1380.901 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 45 位置:2-5:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

378 2.02 24.80 1238.25 201.82 185.50 194.00 2701 2701

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 212. 317.3 325.6 540. 400. 483 X- 193. 295.0 305.0 520. 400. 494 Y+ 207. 313.2 315.2 530. 400. 495 Y- 207. 313.5 315.2 530.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2800 2800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 483 300.946 3243.586 494 294.935 3178.802 x实配:Φ14@180(0.18%) y实配:Φ14@180(0.18%)

节点号= 46 位置:2-5:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

378 -14.32 8.58 873.30 204.62 181.24 194.00 2273 2273

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 222. 219.3 228.5 440. 400. 483 X- 204. 205.7 210.9 420. 400. 494 Y+ 231. 228.1 228.5 440. 400. 499 Y- 220. 217.3 228.5 440.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2300 2300 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 483 165.182 1780.332 494 168.971 1821.168 x实配:φ12@130(0.18%) y实配:φ12@130(0.18%)

节点号= 47 位置:2-5:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -50.88 4.82 346.60 231.97 77.30 194.00 1628 1628

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 171. 94.6 98.8 270. 400. 562 X- 195. 108.1 136.7 270. 400. 498 Y+ 233. 121.0 125.3 310. 400. 499 Y- 194. 104.3 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 43.467 468.485 498 57.418 618.850 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 48 位置:2-6:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 63.71 -1.97 373.44 232.53 72.97 194.00 1703 1703

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 158. 100.4 105.2 280. 400. 497 X- 167. 104.2 111.7 290. 400. 498 Y+ 168. 105.1 111.7 290. 400. 499 Y- 231. 135.8 139.5 330.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 52.265 563.313 499 69.129 745.071 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 49 位置:2-6:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

368 0.79 -3.23 707.56 195.44 189.83 194.00 2048 2048

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 203. 168.7 177.6 380. 400. 482 X- 202. 168.0 177.6 380. 400. 494 Y+ 227. 183.7 194.0 400.

400. 499 Y- 229. 185.8 194.0 400.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 116.100 1251.327 498 122.548 1320.820 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 50 位置:2-6:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

380 22.49 -2.05 644.27 213.26 173.56 194.00 1950 1950

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 208. 155.7 161.9 360. 400. 483 X- 205. 153.5 161.9 360. 400. 494 Y+ 234. 170.5 177.6 380. 400. 499 Y- 235. 171.2 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 97.834 1054.451 498 105.839 1140.725 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 51 位置:2-6:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -53.15 -1.29 327.19 232.47 72.10 194.00 1597 1597

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 183. 87.6 92.5 260. 400. 493 X- 178. 85.3 92.5 260. 400. 498 Y+ 265. 116.1 125.3 310. 400. 499 Y- 213. 98.5 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 38.138 411.051 498 52.471 565.529 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 52 位置:2-7:1-A C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 63.06 0.41 403.52 232.18 85.26 194.00 1730 1730

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 172. 107.5 111.7 290. 400. 493 X- 171. 106.9 111.7 290. 400. 498 Y+ 177. 110.8 111.7 290. 400. 499 Y- 241. 139.9 146.8 340.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 497 54.897 591.674 499 72.739 783.975

x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 53 位置:2-7:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

379 -28.62 0.44 769.88 211.78 175.68 194.00 2129 2129

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 202. 185.3 194.0 400. 400. 483 X- 201. 184.8 194.0 400. 400. 494 Y+ 220. 200.1 202.4 410. 400. 495 Y- 220. 199.9 202.4 410.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2200 2200 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 132.434 1427.374 494 139.597 1504.568 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 54 位置:2-7:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

380 22.61 0.22 688.67 210.45 176.94 194.00 2014 2014

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 202. 168.0 177.6 380. 400. 493 X- 203. 168.6 177.6 380. 400. 494 Y+ 223. 183.1 185.7 390. 400. 495 Y- 215. 177.0 185.7 390.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 110.923 1195.529 494 119.294 1285.749 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 55 位置:2-7:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -53.42 -0.35 343.52 232.76 79.15 194.00 1613 1613

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 167. 92.9 98.8 270. 400. 497 X- 167. 92.8 98.8 270. 400. 498 Y+ 237. 123.1 125.3 310. 400. 499 Y- 190. 104.0 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 42.979 463.222 498 58.249 627.808 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 56 位置:1-A:2-8 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 50.67 2.05 286.73 232.59 58.26 194.00 1536 1536

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 156. 77.1 80.5 240. 400. 497 X- 152. 75.3 80.5 240. 400. 498 Y+ 185. 88.8 92.5 260. 400. 487 Y- 228. 103.8 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 31.754 342.248 499 47.963 516.942 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 57 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -46.12 -0.64 373.43 231.39 100.14 194.00 1623 1623

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 167. 92.4 98.8 270. 400. 493 X- 173. 96.0 98.8 270. 400. 498 Y+ 241. 125.2 125.3 310. 400. 499 Y- 229. 119.2 125.3 310.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 493 45.306 488.312 498 59.878 645.368 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 58 位置:2-8:1-B C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 55.62 5.52 506.15 232.61 114.67 194.00 1839 1839

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 209. 140.8 146.8 340. 400. 493 X- 192. 130.7 139.5 330. 400. 498 Y+ 232. 153.5 154.3 350. 400. 499 Y- 239. 156.1 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 80.819 871.061 499 88.495 953.799 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 59 位置:2-8:1-C C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -56.65 4.91 480.71 232.47 108.32 194.00 1812 1812

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 192. 130.9 139.5 330. 400. 483 X- 183. 126.4 132.3 320. 400. 494 Y+ 221. 146.6 154.3 350. 400. 499 Y- 229. 151.8 154.3 350.

基础各阶尺寸:

No: S B H

1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 492 77.743 837.916 499 85.519 921.726 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 60 位置:2-8:1-D C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -52.27 1.19 297.76 232.38 61.84 194.00 1555 1555

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 496 X+ 171. 83.4 86.4 250. 400. 497 X- 166. 81.1 86.4 250. 400. 498 Y+ 249. 111.3 118.4 300. 400. 499 Y- 198. 93.6 98.8 270.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 496 35.034 377.591 498 49.109 529.299 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 61 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 16.30 -43.39 241.47 231.36 26.37 194.00 1517 1517

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 198. 93.6 98.8 270. 400. 498 X- 202. 95.4 98.8 270. 400. 499 Y+ 155. 76.8 80.5 240. 400. 483 Y- 137. 68.7 74.7 230.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 39.714 428.042 499 32.198 347.025 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 62 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -36.07 -24.66 445.55 231.26 100.39 194.00 1772 1772

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 492 X+ 181. 111.7 118.4 300. 400. 493 X- 201. 122.0 125.3 310. 400. 498 Y+ 223. 131.4 139.5 330. 400. 499 Y- 226. 133.3 139.5 330.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 65.604 707.079 499 69.232 746.185 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 63 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=

100

1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -18.90 52.54 341.67 232.77 54.81 194.00 1688 1688

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 233. 121.0 125.3 310. 400. 498 X- 172. 95.6 98.8 270. 400. 499 Y+ 179. 97.5 105.2 280. 400. 493 Y- 167. 92.8 98.8 270.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 57.379 618.431 499 45.938 495.115 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 64 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 34.78 -43.39 501.14 232.70 94.66 194.00 1894 1894

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 222. 147.0 154.3 350. 400. 498 X- 223. 147.7 154.3 350. 400. 482 Y+ 170. 119.3 125.3 310. 400. 483 Y- 208. 139.6 146.8 340.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

101

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 83.257 897.343 494 80.762 870.447 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 65 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -36.10 -24.38 496.55 232.56 113.33 194.00 1825 1825

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 483 X+ 180. 124.1 132.3 320. 400. 493 X- 196. 133.4 139.5 330. 400. 494 Y+ 205. 137.8 146.8 340. 400. 495 Y- 208. 139.6 146.8 340.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 77.030 830.227 498 80.612 868.834 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 66 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

368 -0.11 7.04 688.38 198.87 188.38 194.00 2014 2014

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 222. 182.7 185.7 390.

102

400. 494 X- 212. 176.2 177.6 380. 400. 492 Y+ 204. 169.6 177.6 380. 400. 493 Y- 203. 168.8 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 119.696 1290.085 494 112.722 1214.911 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 67 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 23.27 -46.22 234.09 231.63 9.94 194.00 1555 1555

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 149. 74.0 80.5 240. 400. 498 X- 206. 97.2 98.8 270. 400. 496 Y+ 118. 60.9 63.6 210. 400. 498 Y- 160. 79.2 80.5 240.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 40.309 434.451 498 32.414 349.353 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 68 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

103

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 20.56 -54.75 360.16 231.42 57.08 194.00 1730 1730

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 160. 101.6 105.2 280. 400. 499 X- 213. 127.4 132.3 320. 400. 493 Y+ 157. 99.4 105.2 280. 400. 499 Y- 166. 104.1 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 64.226 692.225 499 52.318 563.877 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 69 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 20.04 -50.45 600.56 232.20 122.86 194.00 1977 1977

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 495 X+ 220. 162.8 169.7 370. 400. 494 X- 236. 172.3 177.6 380. 400. 495 Y+ 217. 160.4 169.7 370. 400. 483 Y- 206. 154.1 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

104

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 107.226 1155.683 495 100.336 1081.419 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 70 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

379 -12.23 19.57 692.34 217.16 170.75 194.00 2018 2018

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 494 X+ 214. 175.7 185.7 390. 400. 495 X- 221. 181.3 185.7 390. 400. 493 Y+ 203. 169.3 177.6 380. 400. 492 Y- 204. 169.4 177.6 380.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 118.889 1281.383 494 113.117 1219.173 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 71 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 63.53 20.92 386.64 231.87 56.38 194.00 1794 1794

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 493 X+ 167. 104.2 111.7 290. 400. 492 X- 168. 105.1 111.7 290. 400. 499 Y+ 158. 100.3 105.2 280.

105

400. 494 Y- 224. 132.1 139.5 330.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 55.644 599.728 498 70.186 756.467 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 72 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -22.48 49.02 247.52 231.51 14.49 194.00 1581 1581

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 217. 100.7 105.2 280. 400. 498 X- 152. 75.4 80.5 240. 400. 499 Y+ 165. 80.3 86.4 250. 400. 497 Y- 128. 65.3 69.1 220.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1600 1600 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 42.517 458.252 499 33.516 361.230 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 73 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

106

384 -38.04 45.28 665.79 231.15 121.64 194.00 2090 2090

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 227. 183.9 194.0 400. 400. 494 X- 223. 183.5 185.7 390. 400. 495 Y+ 227. 184.0 194.0 400. 400. 482 Y- 194. 163.0 169.7 370.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2100 2100 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 495 122.029 1315.222 495 122.486 1320.152 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

节点号= 74 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -20.93 51.13 593.81 232.61 120.18 194.00 1973 1973

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 494 X+ 234. 170.9 177.6 380. 400. 495 X- 216. 159.9 169.7 370. 400. 493 Y+ 210. 157.3 161.9 360. 400. 492 Y- 209. 156.4 161.9 360.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 2000 2000 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 494 106.236 1145.010 495 98.448 1061.069

107

x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 75 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -24.88 44.93 419.55 232.77 82.32 194.00 1772 1772

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 223. 131.6 139.5 330. 400. 498 X- 210. 125.8 132.3 320. 400. 495 Y+ 193. 117.4 125.3 310. 400. 483 Y- 169. 105.5 111.7 290.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 68.474 738.008 495 61.384 661.599 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 76 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 20.16 -50.47 336.55 232.54 53.88 194.00 1680 1680

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 176. 97.4 98.8 270. 400. 498 X- 227. 118.3 125.3 310. 400. 496 Y+ 165. 91.5 98.8 270. 400. 498 Y- 178. 97.3 105.2 280.

108

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 56.111 604.766 498 45.717 492.735 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 77 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -22.38 41.69 497.03 231.72 108.91 194.00 1843 1843

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 221. 146.3 154.3 350. 400. 499 X- 225. 148.9 154.3 350. 400. 493 Y+ 197. 134.1 139.5 330. 400. 492 Y- 193. 131.4 139.5 330.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1900 1900 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 83.862 903.861 494 77.241 832.500 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 78 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -25.02 35.93 399.30 232.67 87.31 194.00 1713 1713

109

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 205. 124.3 125.3 310. 400. 498 X- 206. 123.5 132.3 320. 400. 495 Y+ 184. 113.2 118.4 300. 400. 483 Y- 157. 99.2 105.2 280.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1800 1800 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 63.164 680.776 499 58.592 631.498 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 79 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

383 -20.93 49.16 331.10 231.71 52.51 194.00 1674 1674

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 498 X+ 223. 118.1 118.4 300. 400. 499 X- 174. 96.4 98.8 270. 400. 494 Y+ 168. 93.0 98.8 270. 400. 492 Y- 158. 89.0 92.5 260.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 55.107 593.938 498 45.375 489.048 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

110

节点号= 80 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

384 -24.81 44.34 346.72 231.70 59.42 194.00 1688 1688

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 499 X+ 223. 118.1 118.4 300. 400. 498 X- 208. 109.9 118.4 300. 400. 495 Y+ 183. 100.1 105.2 280. 400. 483 Y- 152. 85.5 92.5 260.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1700 1700 300 2 500 500 300

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 499 55.468 597.828 499 48.205 519.553 x实配:φ12@150(0.15%) y实配:φ12@150(0.15%)

节点号= 81 位置: C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPa

Load Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)

370 14.93 -44.39 189.80 222.13 0.33 194.00 1475 1475

柱下独立基础冲切计算：

at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 400. 487 X+ 177. 74.2 80.5 240. 400. 498 X- 225. 90.6 92.5 260. 400. 496 Y+ 161. 68.6 74.7 230. 400. 498 Y- 151. 65.3 69.1 220. 500. 487 X+ 177. 71.4 75.2 210. 500. 485 X- 210. 81.1 87.8 230. 500. 560 Y+ 204. 81.9 104.0 210.

111

500. 482 Y- 111. 44.7 75.2 200.

基础各阶尺寸:

No: S B H 1 1500 1500 300 2 500 500 200 3 500 500 100

柱下独立基础底板配筋计算：

load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 498 29.730 393.260 499 22.281 294.717 x实配:φ12@150(0.16%) y实配:φ12@150(0.16%)

* END *

112

第三部分施工组织设计

在本工程施工中我公司将自始自终以一个思想、二个服从、七个目标为宗旨，优质、高速、安全、文明地完成本工程的施工任务。

一个思想是：工程质量、安全、服务第一的思想放在首位，并贯穿于整个工程施工的全过程。

二个服从是：工程成本服从工程质量，企业效益服从社会效益。

七个目标是：工程质量目标、工期目标、安全生产目标、文明施工目标、新技术应用目标、服务目标、协调目标。其目标如下：

1、工程质量目标：严格按国家现行有效的相关施工及验收规范组织施工，创建精品工程；以《2002年版国家现行建筑工程质量检验评规范》，提高要求进行验评，达到国家施工验收规范优良标准，创优质工程。

2、安全生产目标：在整个施工过程中杜绝各种重大伤亡、火灾事故，努力减少轻伤事故发生。

3、文明施工目标：严格执行建设部颁发的施工现场管理规定，科学合理布置和管理整个施工现场，创建出一流的文明工地。

4、新技术应用目标；根据建设部提出的建筑业进一步推广应用10项新技术的要求，在本工程中我们将采用新技术，创省级建筑业新技术应用示范工程。

5、服务目标：自始自终把业主作为我们的上帝，重合同、守信誉，服从业主的管理，接受政府职能部门、工程监理的监督，为其开展工作提供便利，把为业主排忧解难当成我们的职责。

6、协调目标：认真做好内外关系的协调工作，主动与各有关单位协调并争取得到其大力支持与配合，确保工程按计划顺利实施。

一、编制依据

本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文明施工、降低噪声、保护环境等一系列的具体要求，依照《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》、《2002版国家现行建筑工程施工质量验收规范》、《石油广场工程施工邀请招标招标文件》、《施工招投标评定办法》以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际，进行了全面而细致的编制。

本工程施工组织设计，是按照建设单位招标文件内容要求，经公司专题会议研究后，进行了认真而详细的编制，未提之处均按照国家现行建筑工程施工质量验收规范以及有关文件等要求的具体规定进行施工。

㈠、工程概况

⑴、现状概述

113

本工程位于成都市高新区，为底商住宅楼，商场正面为红日路，侧面为旭日路，周围为待建高层。

⑵、规划布局

1、两条主景观轴线

一组花坛组合沿纵向布置，高度0.5m，外贴面为广场砖；在南侧临近入口处设置一个现代结构架，材料为钢筋砼结构，高度约3.0m左右，造型新颖，供居民休息之用。 2、环路

一条环形路与两条景观轴线贯通，宽度4m，其中中间2m为广场砖，两边各1m为彩色卵石铺砌，卵石可以组成各种图案，如动物、天干地支、可供居民赤脚按摩。广场砖的造型以简洁的形式为主。 3、景观分区

景观环路内侧为主要的景观区域

（1）儿童活动区位于场地东北方，利用绿地将空间进行围合，其中在两个场地中（10m*10m）放置2-3组大型儿童玩具，旁边设置1个休息亭，钢筋砼结构，半径约3m，供游人及儿童休息之用。

（2）林荫广场位于西南方，规则式的场地铺装中布置遮荫乔木与座椅，座椅为木质材料，选购成品，座椅围合林荫树，广场方格尺寸为3m*3m，颜色为红色或黄色。

（3）膜结构亭位于椭圆广场西北方的半圆形场地上，设置2组，每个面积约50平方米。白色亭掩映在绿色环境中，柔和宁静，供广场中居民休息之用。

（4）健身器材分别布置于环行路上，约布置5-8组，每组占地面积约 40平方米，含有4-5个健身器，这样可以有效的分散人流，减少噪音。为了方便于临近设置休息座椅，木质材料，选购成品。

（5）景墙位于东南侧，钢筋砼结构，采用墙体的适当变形构成框景，主景就是中心广场中的主要景点。

（6）其余小品分别布置于环路外侧空间中，约4-5组，均以趣味性和生活性为主，材料包括石材和玻璃钢，如：拥有、韵律等。

（7）厕所共设2处，均为水厕，砖混结构，一个布置于景观路上，一个布置于中心广场附近。其中位于广场附近的厕所与管理用房、配电间结合设计。面积分别为60平方米和120平方米。

（8）停车场占地0.14公顷，铺装为草坪砖，共设38个停车位。（9）圾箱、座椅沿主干道布置，间距约70-80米。

114

⑶、电力系统

主干路及主广场附近布置庭院灯，主广场设置地灯。主雕塑与建筑小品安装设灯。旱喷泉内设灯光，并沿环路放置暗藏音箱。绿地中适当布置少量草坪灯。个别乔灌木下设置投光灯，形成主次分明照明效果。 ⑷ 、排水系统

旱喷泉需要一组水循环系统，水源来自生活给水；在场地和道路上设雨蓖子，将场地与绿地排水汇集后排入道路的雨排系统中。绿地中灌溉采用沿主要路设施服务半径约30m的取水口，养护时用水带在取水口处取水进行浇灌。水厕的生活污水排入附近的污排中。 ⑸ 、场地道路系统

主广场中采用剖光花岗岩与广场砖组合造型，方便举行大型活动及居民娱乐之用，中心为抬升广场，3级踏步。外围景观环路采用彩色卵石合理拼图与广场砖铺砌组合。其余各个道路均采用广场砖铺砌。 ⑹ 、绿化配置

在充分考虑广场规模、空间尺度的基础上，选用适应*盐碱地条件的树种，原则上少种植草坪，采用乔木、灌木、地被相结合，孤植与丛植穿插其间，适量的整形修剪造型沿圆弧路网展开，形成良好的沿路景观及俯视景观，同时可以形成有效的生物屏障，有效地减少人为践踏绿地。沿景观环路两侧种植垂柳，形成阴凉供居民散步，灌木种植种类繁多，根据区块的不同互有侧重，形成一定的规模，同时在植物配置中充分考虑植物的生物学特性，植物种植高低错落，层次分明，以达到各个季节均有景可观，从而更好的装饰、衬托广场，改善环境，以利于居民活动与休息。

㈡、项目部组织机构及职责

（一）项目部组织机构

*广场工程施工管理推行项目经理负责制，由公司抽调技术水平高、思想素质好、能力强的人员组成项目经理部，实施对工程的组织与指挥，其管理体系见图示。

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施工员质检员资料员预算员项目经理项目副经理技术负责人财会员材料员安全员设备员试验员保管员计量员各专业施工班组（二）项目部主要管理人员质量职责 1、项目经理质量职责

（1）认真贯彻执行公司的质量方针、目标及分公司、工程部的有关规

定。

（2）参与合同评审，执行合同条款，确保项目达到合同的工期、质量要求。

（3）建立和完善项目部组织机构，明确各类人员职责并对其进行考核。

（4）主持项目部工作，对项目施工全面负责。（5）负责质量策划活动的具体实施。

（6）参与工程与专业包方、劳务分包方的评价和管理。

（7）参与分部、单位工程质量检验评定的工作，参与最终竣工验收和服务。

2、项目技术负责人

（1）认真贯彻执行公司的质量方针、目标。（2）负责本项目施工技术和质量管理工作。

（3）严格执行国家颁发的有关规范、标准规程及地方规定，按图施工，加强施工图、标准及有关技术资料的管理。

（4）熟悉设计意图，参加图纸会审、设计交底，做好图纸会审记录，负责设计变更的施工签发。

（5）深入调查研究，一般工程技术问题在自己职责范围内，自行解决；对重大技术问题及时汇报工程处、分公司和监理公司；参加中间及竣工验收。（6）组织学习各项技术标准、技术规范、规程和技术管理制度，积极

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推广“三新”应用。

（7）负责纠正和预防措施的实施。

（8）组织收集质量信息，并按不合格品的严重程度分别向有关部门传递。

（9）制定与编制项目部需要收集的本工程质量记录清单。（10）负责质量控制点，特殊过程以及分部工程质量记录清单。（11）组织工程质量的定期检查，落实“三检”制度的实施与检查其记录。

3．项目施工员质量职责

（1）认真贯彻执行本公司质量方针、目标和质量体系文件。

（2）认真审阅图纸，弄清设计意图，参加图纸会审。依据图纸尺寸做好测量、定位、放线工作。

（3）做好分项工程及关键部位的技术交底，督促施工班组贯彻执行。（4）组织隐蔽工程验收，做好施工日记和隐蔽工程验收记录。（5）协助项目质检员、资料员、安全员等做好相关技术管理工作，对施工中发现的问题及时上报。

（6）及时收集、传递施工信息，及时解决施工中存在的问题。（7）及时落实监理的指令，及时填写申报单和监理验收的签证。 4．项目质检员质量职责

（1）贯彻执行公司的质量方针、目标和质量体系文件。

（2）负责工程项目的施工质量监督管理，严格按照现行国家质量标准对工程施工质量的评定。

（3）参加工程的图纸会审、技术交底。

（4）参加进货检验、过程检验和最终检验，并对过程检验作出标识。（5）参加隐蔽工程验收、中间验收和单位工程的竣工交付。（6）对返工、返修的产品进行复检。（7）及时反馈施工信息。 5．项目资料员质量职责

（1）贯彻执行本公司的质量方针、目标和质量体系文件。

（2）按当地要求收集、整理好工程技术档案资料，做到准确、完整、字迹工整。

（3）负责收集原材料、砂浆、混凝土及焊接件构件的抽验、复检记录和检验评定记录。

（4）参加工程图纸会审，做好设计变更登记、传递工作，全面地收集

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分部、分项工程隐蔽验收记录。

（5）协助项目技术负责人做好质量信息的收集整理工作。

（6）工程开工前到竣工后，及时收集整理好工程竣工资料及竣工图，确保资料、图纸齐全、准确，并按规定保存、送档。

6．项目预核算员质量职责

（1）贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。

（2）贯彻执行国家或地方预算定额、施工定额的有关现行规定。（3）参加图纸会审，及时收集设计变更件和业主监理指令的变更手续。

（4）了解工程的施工条件、方法及前后工序情况，以施工图和《施工组织设计》为依据编制施工预算和决算。（5）编制工程物资需求计划。

（6）参与工程投标活动及工程合同评审工作。 7．项目材料员质量职责

（1）贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。（2）根据项目需要及时编制项目物资采购计划。

（3）对业主提供的物资主动联系，根据工程进度按期组织进场，并协助项目保管员对顾客提供的确良物资进行验收。

（4）材料员对所供物资要督促货主或厂家提供样品及合格证等，并负责按样品提货。不合格品负责退货。

（5）每月月底前上报材料采购供需情况报表给总采购员，按照公司《物资管理工作程序》，对物资采购工作组织实施，确保进场物资合格。（6）对进场的物资验收、保管，及时作出标识，收集标牌与合格证，并作规格、进货量、批次、日期等记录。

8．项目安全员质量职责

（1）贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。‘

（2）负责本项目施工安全生产，落实安全责任的教育、考试、考核与责任书签定。

（3）严格按国家现行安全规范及有关操作规程对工程项目进行安全检查。

（4）参加编制安全技术措施与安全交底，并认真督促实施，经常对职工进行现场安全教育。

（5）定期组织各专业工种负责人进行安全大检查，落实整改措施与复查。

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9．项目设备管理员的质量职责

（1）贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。

（2）组织专业人员安装机械设备，配合有关部门对机械设备进行验收、挂牌，并对项目上的施工机械设备进行全面管理。

（3）对机械设备的运行、使用、维护、保养进行监督，并做好记录。（4）参加项目部机械设备事故的调查与处理，在24小时内写出有关书面调查报告。

（5）对种类的设备作出标识，并协助当地安全部门对设备的检查及管理。

10．项目试验员质量职责

（1）贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。

（2）严格按国家现行关于材料检（试）验标准、方法和技术规定要求，负责项目原材料、砂浆、砼及构件抽验、复检工作，并将检验信息向有关部门传递，有质量问题，及时向项目施工员及技术负责人汇报。（3）收集整理检验和试验报告单，并保存好。

（4）对各种原材料、检验试件，按检验、试验结果作出标识，会同保管员作标识的复核与管理。 11．项目计量员质量职责

（1）贯彻执行公司的质量方针、目标及质量体系程序文件。（2）建立本项目部的检验、试验和测量设备台帐。

（3）负责本项目部检验、试验和测量设备的使用、维修、检定、保养等工作。

（4）对项目工程使用的检验、检测、试验、计量、测量设备的状态作出标识，定期复核标识。

（5）对计量设备与仪表作使用期的动态检查与监督。 12．项目保管员质量职责

（1）熟悉各类物资的名称、规格、用途、性能和保养知识。（2）严格把好材料、设备进库验收关，建立物资台帐。

（3）严格按物资管理工作程序操作，按采购计划及产品标准验收入库，做到手续齐全。

（4）认真做好防火、防窃、防潮、防损、防霉变等工作。（5）物资进货检验状态的标识。

（6）收集整理质保书、合格证等交项目资料员归档。

（三）、施工部署

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（一）施工部署

1、本工程场地宽阔，适合“遍地开花”的施工方法，进行合理的施工部署，按先地下后地上，先深后浅，先结构后装饰，安装工程搭接穿插的原则施工。

2、为确保工期，铺装场地、三合土场地与配套设施完善，工程同时施工，穿插作业，组织好场地平整、绿化的定位施工，及时解决质量进度上的各项问题，解决交叉施工问题，各分项分部工程按计划组织实施。

3、从劳动力、机械设备上予以保证需要，配备足够的劳动力，先进机械设备，满足进度需要和施工需要，充分了解现场特点和不利因素（如停水、停电、雨季），采取切实可行的有效措施，组织有时差平行流水施工，确保计划工期。

（二）施工组织安排

本工程按项目法组织施工，在现场总指挥部的管理下，实行项目经理负责制，项目经理对工程统筹决策，全面负责，确保工程质量努力缩短工期，强化成本核算。项目经理部人员负责生产、技术、加工定货、材料供应、现场管理、质量监督以及安全保卫等工作。配备足够的各专业工种的施工熟练工和管理骨干，精心组织施工。（三）工期安排

各分部分项工程工期见附图“施工进度计划横道图”。

总之，我公司在组织施工时，将克服各种不利因素，以饱满的激情、

发扬团结拼搏的精神，求实、进取的工作作风，争创一流管理水平、一流的工程质量、一流工程进度、一流的标化文明施工现场，以优质工程为目标，确保按期按质地完成施工任务。

（四）、施工准备工作

（一）技术准备 1．内业准备

（1）组织有关人员学习施工图纸，参加图纸会审。

（2）采购配齐国家现行施工规范、规程、标准、图集和地方标准、规定。

（3）检验、测量、试验设备的采购、检定。

（4）组织管理层和各专业骨干学习、复习规范标准。（5）编制工程量预算分类卡。

（6）讨论和编制重点部分分部工程施工方案。

（7）制定使用新技术、新工艺、新材料的人员培训计划与试验计划。

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（8）依据公司编制的《质量保证手册》、《程序文件》、及《环境管理文件》，编制本工程项目质量计划和进度计划，制定创名牌工程的各项施工实施细则。

（9）进一步落实施工管理人员的各自质量责任，签定责任书。 2．轴线引测

根据红线范围以及基础施工轴线复核和交接，制作固定轴线引测点，同时建立半永久型水准引测基点。并妥善保护。定位放线控制图见附图。

3．新上岗人员进行培训到位。（二）生产准备 1．施工用水

（1）施工现场——施工用水、生活用水、各生活区设灭火器材，不另设消防用水。如遇紧急情况，采用灭火器、施工用水、生活用水同时并用。现场及生活区用水均采用φ50mm水管，足以满足施工要求及生活用水量。

（2）由现场提供的水源处设置一个专用阀门井和计量水表。（3）从阀门井引出用水管沿场地周边设置。

（4）引出用水管至各用水机械处，并设专用水龙头。

（5）搅拌机设置10m3贮水箱，以保证临时停水时不影响施工。从现场φ50mm水管，沿施工现场四周外侧环向布置。引到搅拌机棚，职工食堂、宿舍等方向。

2．施工用电

（1）由业主所供电源外引出干线至场地内施工专用配电间。（2）从施工专用主配电箱引出用电主干线，按《JGJ59-99》安全标准新规范要求布置，采用三项五相制。主要施工机械采用地下电缆线供电，地下电缆埋置在电缆沟内，并辅以细砂护缆，上铺盖板；穿越施工道路段，穿入埋设φ76钢管内。埋设电缆设标志，并制图以保证竣工前及时拆除。

（3）配电箱及次干线：

在现场各固定用电机械处设置专用配电箱，实行专箱专用，一机一闸一保护一接地。

（4）按安全规范要求采取不同的电压，严禁乱拉私接，人离灯灭。 3. 施工总平面布置

施工现场平面布置图见附图。

（五）、工程测量与施工放线

（一）测量放线的基本要求

1．施工放线

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（1）落实专人负责制，设一名工程师专职施工放线，配测工2人。（2）执行一切定位、放线均经自检、互检后，专职质量员验收后，并请监理工程师或业主代表验收。

（3）轴线和标高的验收与支模的验收并重，特点是支模验收，是保证轴线和标高准确的最重要环节。

2．验线

（1）专职质硷员验线要从审核测量放线方案开始，在各主要阶段施工前，工程项目工程师，均要对测量放线工作提出预防性要求，真正做到防患于未然。

（2）验线的依据要原始、正确、有效。（3）验线的主要部位

① 引测桩点，与周围定位条件。 ② 主轴线与其控制桩。

③ 原始水准点、引测标高点和±0.000标高线 3．测量记录和计算工作

(1) 测量做到原始、真实、正确、清晰，现场及时复核记录。

(2) 计算做到：依据正确、方法科学、严谨有序、步步校核、结果无误。 4．仪器、工具用具的使用和保养（1）测量仪器使用和保养

使用仪器、工具用具：J6经纬仪1台，水准仪1台，塔尺1根，50m 钢尺1把，5m卷尺4把，2.5kg线锤1只,以及其它辅助工具。

① 专人使用、专人保管、专人防护。使用前有合格准用标识，并采用三角网试测闭合检查无误，方可使用。

② 仪器安置后不得离开，并注意防止上方坠落物打击。

③ 水准仪、经纬仪平时加强保养，正常情况下按检定周期（一年）进行校验一次，若出现故障及时送法定专业修检部门修理、检定。

（2）钢尺、水准尺、标杆使用

① 正确使用钢尺、严禁踩压，用后及时清理擦油。 ② 水准尺、标杆在施测时，应认真扶正，严禁直立和靠立。 ③ 采用线坠线时，风天禁止使用。（二）施工测量前的准备工作

1．熟悉图纸，全面了解建筑物的平、立、剖面的形状和尺寸、构造，并复核图纸各部位尺寸，它是整个施工放线过程的依据。

2．认真学习，领会施工组织设计，全盘掌握施工段的划分，施工先后

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次序、进度安排和施工现场的临时设施位置。

（三）控制线的交接、建立保护主控制桩

1．提请业主、监理、勘察单位，进行座标点的交接并共同确认，已防发生差错。

2．依据座标点，结合工程特点，根据现场布置要求，重新建立轴线控制点。

（四）基础阶段放线与标高抄测基础：

（1）当土方挖至垫层标高上表+0.20～0.5m左右，利用轴线控制点将轴线引测到基底，建立临时控制桩，利用标尺顶杆，通过水平转移法将标高下翻，然后抄测标高木桩来控制基底。

（2）设置龙门桩，通过控制点投测出主控轴线，放出砼靠皮线。

（六）、施工方法及技术措施

1、三合土场地

内容包括：挖路槽、基底碾压、灰土垫层结构、面层施工。施工方法：

（1）、路槽采用机械开挖，挖土够设计标高层，进行基底碾压，使用15T压路机进行碾压。

（2）、结构层摊铺，每层摊铺碾压厚度不超20cm碾压密实后，洒水车洒水养护七天。

（3）、面层施工，选用定点搅拌，使用机动翻斗机车运输。面层完工后，使用草帘覆盖洒水车洒水养生。

技术措施：

（1）、当天开出地基槽，当天做完基层结构，防止遭雨水浸泡。（2）、开工前搞好现场勘察和恢复定线工作，避免坐标位置放线偏移。（3）、加强材料试验工作，用试验数据指导施工。严把材料关，凡经化验不合格的材料不允许进入施工现场。

（4）、及时填好施工原始记录，并与施工同步。做到字迹工整，数据准确，认真做好隐蔽工程验收记录。

2、砼场地

（1）场地按设计宽度、转弯半径、排水纵横坡度进行测量定位，并洒出相应白灰线，便于机械、人工运行施工。

（2）当机械挖至指定标高后，剩余厚度土方由人工进行铲挖平整。然后用8T压路机进行排压，要求第二遍压在第一遍两轮迹缝上，反复三至五遍后，进行环

123

刀取样测试，合格后进行垫层施工。

（3）灰土垫层：灰土拌合料应保证比例准确，拌合均匀，颜色一致，拌好后及时铺设夯实，灰土拌合料应分层铺平夯实，每层铺厚度一般为150—250mm，夯实到100—150mm，上下两层灰土的接缝距离不得小于500mm，施工间歇后继续铺设前，接缝处应清扫干净并应重叠夯实。

（4）石灰、粉煤灰、碎石垫层：采用先拌合后铺设的方法，拌合应均匀一致，每层虚铺厚度不大于150mm，铺平后夯实，夯实后的厚度一般为虚铺厚度1/4，夯打应密实，表面平整。

（5）路基的填挖工程接近完成时，应复查道路中线、路基边缘及纵横断面，对不符合设计要求部分，应予整修，整修工作包括路底、路面、边沟和边坡等项目。

（6）路面范围的管沟、涵洞、回填土时，应先用人工分层夯实到不小于500mm的高度，然后继续填土，使用辗压机压实。

3、花岗岩广场（1）施工工艺流程 (2)操作要点

①以控制线为基准进行花岗岩板块预排，控制板缝≤0.5mm，相邻高差≤基层处理交角、平整度、空鼓等清扫套方弹画控制线板块预排沿控制线铺第一行石材打蜡沿控制线铺第一列石材(与第一行成90度交角) 铺坡打线圈边石材大面石材验收预排验收淋水泥浆作业铺平硬性水泥砂浆整体验收填铺其它行列石材 124

0.3mm。

②实际铺设花岗岩板块时，首先进行基层清扫，淋水作业，基本干燥，清净后淋一遍水泥浆，然后铺30～50mm厚1：3干硬性水泥砂浆，铺板采用砂浆初平→安板→敲实→翻板→淋水泥浆→安装调敲实→检查流程铺设→检查平整度、相邻高差、套方、空鼓→养护。

③大面积板块铺完，且各项指示均能满足要求后，开始铺设踢脚线及圈边石材，采用由控制线向两边铺设的流程施工。

④进行封闭养护及成品保护工程。 4、铺装场地

（1）、场地铺装采用机械开槽，人工修型、平整，并按设计高程找好坡度，然后用压路机进行碾压，槽底密实度达到要求后开始做基层。

（2）、施工用的原材料施工前做二次化验。用实验数据指导施工，严格把好材料关。

（3）、各种混合料都必须按实验室给定的配合比进行拌合。（4）、场地面层施工时，要把基层清理干净，并提前一天洒水湿润。（5）、翻浆地段与设计室等主管单位联系，做加深处理。

（6）、白灰土基层二次摊铺，一次摊铺度不能超过20cm，压实度达到93%以上。

（7）、白灰土基层碾压合格后浇水养护7天，然后再进入下道工序施工。 5、机械挖基坑槽

（1）、根据土质情况和设计要求确定开挖宽度和放坡系数，预留工作面。（2）、挖出的弃土堆放，距坑槽边1米以外的地段，并不得碰撞门柱堆土高度不得超过1.0m。

（3）、挖掘土方如发现有电缆、油水管线或不能辩认的物体时，应及时报告甲方管理人员，采取措施后施工。

（4）、挖土时，要经常检查中心线和标高，不要挖偏或超宽，超深，挖偏时按图纸纠正，超深部分必须夯填中砂或砼找平。

（5）、因特殊情况，基坑挖完后不能立即施工垫层时，要留出0.3m厚的土方，在垫层施工前再挖除。

6、土方回填工程

（1）、土方回填前应清除基槽内的杂物，排除积水，并做好隐蔽记录。（2）、回填土不允许用腐植土，大一点的土块要打碎后再回填。

（3）、回填应分层进行，采用人工夯实，每层填土厚度不得大于200mm，土质过分干燥时应适当洒水，夯实密度应符合设计要求。

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（4）、高低不等的部位回填时，应先填低处，直至与高处平齐时再分层回填。 7、砌砖工程

（1）、砖的品种、规格、强度等级必须符合设计要求。

（2）、砂浆所用的原材料必须二次试验，并按试验室给定的配比进行拌制。（3）、砌筑砂浆应根据使用部位和使用数量，分批做出砂浆试块，并认真做好记录。

（4）、水泥砂浆及水泥混合砂浆，应用搅拌后3小时内用完。 8、钢筋砼工程：

（1）、模板应保证工程结构和构件各部尺寸和相互位置，具有足够的强度，刚度和稳定性，构造简单，装拆方便，模板接缝应平整。

（2）、模板支撑系统均采用ø48×3.6钢管及扣个件，梁设置对拉片，对拉片间距按800双向布置。

（3）、现浇板及梁采用钢管满堂支架，立柱间距按800—1000设置，纵、横向水平拉杆间距1.2—1.5m，并设纵横向扫地杆和剪刀撑，且上下层对应的模板支柱应在同一竖向中心线上。

（4）、模板安装后，必须经过检查验收后，方可进行下道工序，检查验收要求可参照现行《组合钢模板技术规范》（GBJ214—89）执行。

（5）、钢筋必须有进出厂质量证明书，并按有关规定分批抽样做机械性能试验，合格后才能大批量进场，并分类堆放，并按厂家、型号、规格、进场时间、数量，检验情况，使用部位等内容进行标识。

（6）、钢筋的调直、切断、弯曲采用机械加工，加工前对钢筋表面进行除锈处理。

（7）、钢筋在加工过程中发现脆断或机械性能不良时，应进行化学分析或专项检测。

（8）、钢筋在运输过程中必须保留标牌并按批分别堆放，避免锈蚀和油污。（9）、砼材料选用：水泥选用普通硅酸盐水泥，水泥标号425#，严禁使用过期或受潮结块水泥及小厂水泥，砂子采用洁净的中砂，砂率为35—40%，砂石含泥量不大于3%，石子采用2—4cm连续粒级碎石，吸水率不大于1.5%，含泥量不大于1%，外加剂，水应采用不含有杂质的洁净水。

（10）、浇筑砼时，不得任意加水，不得冲击模板和取掉模板支撑，不得踩踏钢筋，以免钢筋位移、弯曲影响质量。

（11）、采用插入式振捣时，一般应垂直自然插入，棒体插入砼的深度不应超过棒长的2/3—3/4，逐点移动，顺序前进，移动间距不得大于振捣器作用半径1.5倍，为使上下层砼结合成整体，振动器应插入下一层砼50mm，但上一层

126

必须在下一层砼初凝前浇筑完毕。

（12）、水平结构（板）的砼表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上，必要时还应选用铁滚压两遍以上，以防止收缩裂缝。

（13）、混凝土应搅拌均匀运至浇筑现场时，如有离析现象，必须进行二次搅拌，模板和支撑架钢筋予埋件应及时检查防止遗漏或错位。

（14）、混凝土应连续浇筑，如必须留置施工缝时，施工缝的位置宜留在结构受力较少处且便于施工的部位，混凝土浇筑完成后应在12小时内加以覆盖养护7昼夜，始终保持混凝土湿润。

9、外墙装饰面施工

外墙贴面砖要求基层抹灰施工完后再进行，粘贴前应根据图纸和实际尺寸绘制排块图，并在外墙上弹好线，弹线应均匀，缝隙一致、顺直。

外墙面砖，应购买同一厂家或经销商，一次进场，才能使规格和色差制在偏差范围内，施工贴面砖前，也应拆箱检查规格尺寸及色差，偏差较大，应分类堆放，选在适当部位镶贴偏差较大的面砖，使其从外观上看不出偏差。

外墙面砖贴面施工顺序：清理基层->排尺后弹线->隔夜充分湿润-> 镶贴面砖->勾缝->擦缝清理。

质量保证措施，严格把住材料质量关，对贴面砖料应进行抽查，对不合格品拒绝进场使用。基层施工应控制空鼓现象；应凿除空鼓部位再进行修补抹灰，基层抹灰应洒水进行保养；保证抹灰强度，贴面砖前基层洒水湿润应均匀充分。从而保证面砖与基层粘贴牢固。将空鼓控制在规定范围内，勾缝可采用指纹硬化法，使其表面光滑平整顺直。

10、给水管道安装（1）安装工序 1）安装工序

安装准备——定位放线——管道安装——水质试验——管道吹冲洗— —系统调试。

2）给水管道采用镀锌钢管，钢管在安装前，先进行加强防腐，其厚度小于6mm。

3）管道连接采用焊接，焊缝外形尺寸应符合工艺文件的规定，焊缝高度不得低于母材表面，焊缝与母材应圆滑过渡。

4）焊缝及热影响区表面应无裂纹、未熔合、未焊透、夹渣、弧坑和气孔等缺陷。

5）给水管道应有2%~5%的坡度坡向泄水装置，给水管道纵横方向弯曲每1m允许偏差1mm，全长25m 以上偏差不大于25mm。

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6）给水管道安装完毕应做水质试验，给水系统工程试验压力下观测10m后，压力降值应不大于0.02mpa，然后降至工作压力进行检查，不渗不漏为合格。

7）水表安装，水表应安装在便于检修，不受曝晒、污染和冻结的地方，表前和阀应有不小于8倍水表接口直径的直线管段，水表进水口中心标高按设计要求允许偏差为+10mm。

8）给水系统安装结束，试压合格后，应进行管道吹冲洗，通水及调试工作。

11、排水管道安装 1）安装工序

安装准备——排水管予制——管道安装——灌水试验 2）管道安装

根据设计要求，排水系统采用铸铁管，铸铁管内外清砂防腐，承接口用钢丝网水泥砂浆抹带接口。

3）根据实际情况：管沟底部用砼浇筑或砌筑砖支墩。 4）排水管道的坡度应符合规范规定要求，严禁倒坡。排水管道的坡度见下表序号 1 2 3 管径mm DN100 DN150 DN200 标准坡度‰ 20 10 8 最小坡度‰ 12 7 5 5）排水埋地管道在隐蔽之前应进行灌水试验，即管道满水15mm，水面下降后，再灌满观察5min ，液面下降，管道及接口无渗漏为合格。

12、草坪灯、投光灯、水下灯安装

1）采用电缆为直埋式，其敷设深度为-0.7m。 2）每套灯具的导电部分对地绝缘电阻值大于2 MΩ。 3）在人行道等人员来往密集场所，应使用围栏进行保护。

4）金属构架和灯具的可接近裸露导体及金属软管的扫地（PE）或接零（PEN）可靠，且有标识。

5）水下灯应首先检查其封闭性能，其安装高度一般为水面以下0.2m 左右。

13、地埋灯及庭院灯安装

1）地埋灯所用电缆保护管埋地深度一般为0.40m，保护管的连接及弯曲半径应符合规范要求。

2）庭院灯安装

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A每套灯具的导电部分对地绝缘电阻值大于2 MΩ。

B立柱式路灯、落地式路灯、特种园艺灯等灯具为基础固定可靠，地脚螺栓备帽齐全。灯具的接线合或熔断器合、盒盖的防水密封垫完整

C金属立柱及灯具可接近裸露导体接地（PE）或接零（PEN）可靠，接地线单设干线，干线沿庭院灯布置位置形成环网状，且不少于2处与接地装置引上线连接。由于线引出支线为金属灯柱及灯具的接地端子连接，且有标识。

3）所有灯具安装结束应进行通电试验及照明试运行 14、绿化工程：（1）、草坪的铺设：

集中人力进行场地平整，回填种植土，施肥拌合，采用人工基建相配合，摊铺种植土，去除杂质耙平，土壤消毒施除草剂，采用满铺草坪，种植后每天浇水至新草芽萌生时，视天气情况土壤湿度定。发现草坪出现黄斑等病毒植株，一定要尽早清除，以免造成病毒扩散。草坪种植后10天开始，人工拨除杂草，一般过10天再拨一次（视杂草生长情况），当草坪长到10—15cm时，用剪草机剪草，一是美观，主要是刺激新芽萌生，增长草坪寿命。具体施工方法如下：

A、场地平整：做到没有高低不平，做到雨天无积水。 B、翻土细平：人工翻土30cm深，土壤无积块。 C、土壤施肥：要上草炭土，托马斯肥，钾宝肥。

D、草坪播种：草坪播种草籽20g/平方米，播完草籽铁滚压实，铺草帘浇水养护。

E、浇水：栽植完应马上浇水，浇足浇透，水沉下去后及时培土扶直，保墒，第一次浇水一周后浇第二次水，以保证苗木根芽的需要。二遍水以后根据墒情，在缺水时及时浇水。

（2）、树木栽植：

树一定要保证树木挺直，高低一致，黄竖排列整齐，美观大方。为了保证施工质量，达到设计预期效果，保证苗木的成活率，针对苗木的起苗、包装、运输、存放、栽植、养护等关键环节，我公司由一名高级专业技术人员和三名中级专业人员，分别不同树种、不同环节严格把关。具体施工方法如下： A、选择苗木品种要纯，规格要合乎图纸要求。

B、及进起挖，做到随时起挖，随时运输，随时栽植，不留隔夜苗。 C、装车、卸车要小心，以防止损伤根系，枝干或造成土球松裂。 D、挖树坑及绿篱沟槽：

乔木挖坑规格100cm×80cm(直径×深度)，灌木60cm×50cm(直径×深度)。 E、栽植：苗木轻拿、轻放，保护好心土，及时检修，减少苗木的水份消耗。

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F、浇水：浇水要及时，要浇透浇足。

G、填土扶正，打好水盘，便于下次浇水。

（七）质量保证措施

1．成立项目经理为组长，项目技术负责人和质检员为副组长，各工种工长为成员的创优领导小组，建立健全工程质量保证体系和质量管理制度，制定各管理人员的质量职责，树立“百年大计，质量第一”的思想，保证工程质量达到优良标准。

2．严格遵守国家的施工及验收规范，加强技术管理，坚决执行并落实各级人员岗位责任制，相应的做好技术交底，隐蔽检查记录，认真进行工程质量检验和评定，开展质量竞赛，执行优质优价。

3．加强原材料的检验工作，把好原材料的质量关，各种等级的砼、砂浆现场施工严格按试配报告单进行配料，并按要求留置试决。

4．成立测量小组，由工程技术负责人管理，负责做好定位测量放线、轴线、标高的复测等工作。

5．在施工中为保证施工质量，对分部分项工程采取四交底：即交任务、交安全、交质量、交方法；四检查：即上岗检查、定期检查、班后检查、巡回检查、杜绝质量通病。

6．搞好工程技术资料的管理工作，将技术资料及时收集整理归档。 7．各专业工种在施工中要及时联系，积极配合、协调、尽量减少打洞凿槽，严禁装饰工程中再打洞凿槽。

8．加强管理，分工明确，责任到人，建立质量责任管理网络。各项质量管理制度如下：（一）施工组织设计审批制度

1．施工组织设计由项目部技术负责人组织编制，项目经理，项目副经理参加，报分公司技术负责人审批。

2．施工组织设计必须在工程开工前10天，报建设单位及监理单位审批。

3．施工组织设计必须经各级审批，并按审批意见进行修改完善，经上报同意后方可进行施工。

（二）建立施工过程中检验制度

施工过程检验包括自检、专检、隐蔽工程验收、技术复核。自检：班组长在成品或半成品完成后进行，其检查点数为规范规定的3倍，并作好记录。

专检：在班组长自检合格的基础上，由项目质检员练功组织相关人员进行检验，并填写相应检验评定表。

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隐蔽验收：在自检专检合格的基上由项目施工员报请监理工程师和建设单位代表进行隐蔽工程验收，并办理鉴证手续。

技术复核：由质检员对重要的技术过程进行加强复核，对下列施工须进行技术复核，建筑物座标点控制桩，水准点基槽验线，轴线、标高；其它复核单，报项目技术负责人，签署复核意见。

（三）施工阶段的级配及试块管理制度

1．项目技术负责人负责砼、砂浆强度评定（数理统计法，非数理统计法）。对技术要求高的砼、特殊要求性能的砼及砂浆，进行技术把关，预防隐患发生。

2．项目试验员负责配合比的委试，试件的取样成型，养护及送试。 3．项目试验员负责测定砂石的含水率，由施工员签发施工配合比。 4．项目试验员根据施工配合比通知单检验磅秤等计量器具，并对施工班组进行交底，中途抽查。

（四）技术质量交底制度

每个分部工程开工前由项目技术负责人组织项目施工员各专业技术管理人员交底，各个分项工程开工前，项目部人员及专业技术管理人员向班组长书面交底，班组长向操作人员进行口头交底。

（五）分部分项工程质量评定制度

1．分项工程质量在班组自检合格的基础上，由项目质检员组织检验评定。

2．分部工程质量的检验评定（在分项）工程全部合格的基础上，由项目技术负责人组织相关人员进行检验评定。

3．基础、主体结构工程的质量检验评定，在所含分项分部工程检验合格的基础上，由项目经理组织分公司技术质量部门负责人、项目技术负责人、项目施工员、项目质检员及班组长进行初检，初检合格后通知业主组织各相关部门进行验收。

4．单位工程的质量检验评定必须在各分部工程全部合格的基础上进行，先由项目经理组织项目部有关人员进行自检，自检合格后报工程处，分公司质量部门负责人组织项目部有关人员进行初检，初检满足合同要求及质量目标后通知业主组织各相关部门进行最终检验，最终经由业主持，检验内容及程序按质监站要求进行。

（六）现场材料质量管理

1．凡与工程质量有关的工程物资，在进场或入库前，必须经过质检员和保管员检验，验证内容包括：规格、数量、外观、质量、等级、外形、尺寸、

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质量证明、合格证等。

2．搞好原材料的二次复试送样工作。

水泥必须现场取样，选择物理试验，钢筋原材料必须进行物理试验，进口钢筋除了物理试验外，还需进行化学成份分析及可焊性试验，所有防水材料必须进行取样进行取样送试，存放期超过了3个月的水泥必须重新取样进行物理试验，合格后方可使用。

3．试验报告单由项目技术负责人签署使用意见。（七）计量器具管理

1．项目部计量员负责本部所有计量器材鉴定，督促管理。

2．现场计量器具必须确定专人保管、专人使用，他人不得随意动用，以免造成人为损坏。

3．损坏的计量器具必须及时申报修理调换，不得带病工作。 4．计量器具要定期进行校对、鉴定，严禁使用未经校对过的量具。（八）成品保护制度

1．工种与工种，班组与班组之间交接时应进行成品保护。 2．在下道工序施工前，必须对上步各项工程进行成品保护。 3．未经成品保护和各分部分项目不得进入下道工序的施工。 4．对已进行成品保护的分部项目工程必须加以监督和管理，对破坏成品保护的应加以处罚。

（九）样板引路制度

1．在每个分部项目工程施工时，先进行技术交底。

2．在施工前对每个分项工程进行样板施工，经建设单位验收合格后方可大面积施工。

3．对每个分项工程的样板先示范再推广，明确工法，对于质量通病不断改进和完善。

（十）竣工服务承诺

1．由我公司承建的工程，在下列期限内发现质量问题，都会得到及时处理，达到用户满意率100%，工程质量达到优良。

2．屋面工程如发现渗漏，五年内负责保修。 3．电暖、卫生部件如发现问题，二年内负责保修。 4．木制作问题，一年内负责保修。 5．装饰工程发现问题，一年内负责保修。

（八）、质量通病防治措施

1、为防止砼场地表面起砂，施工用的砂子一律采用中砂或中粗砂，严禁使

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用细砂。碎石清洗干净，养护时间不能过早。

2、为防止裂纹在混凝土浇筑前检查基层质量情况，确认密度符合要求后方可浇筑。如发现基层过于干燥应提前进行洒水湿润。

3、高温天气施工时，浇筑完的砼用塑料布进行苫盖，防止水分蒸发过快，造成裂纹。

4、砼养护时由专人负责，确保养护期内处于潮湿状态。 5、砼达到一定强度后及时进行割缝，防止裂纹发生。 6、防止给水系统渗漏

把好原材料关，所进的配件必须拆开检查，不合格材料不准使用到工程上，做好管线的临时护口，防止垃圾掉入管线，地下管线试压必须认真，系统试压一点不拉，管卡栽设牢固，地漏标高正确，套管高度符合要求。

（九）、季节性施工技术措施

（一）雨季施工技术措施

1、项目经理、技术员雨季每天收听天气预报，以利安排工作。

2、雨季到来之前，要检查整个工地的排水系统，检查排水沟是否畅通，并了解该地区常年雨量积水情况。

3、做好现场排水系统，将地面雨水及时排出场外，修整主运输道路及排水沟，必要时对面铺防滑材料。

4、进入雨季水泥库，仓库要加强防范，地坪要高出该地区的积水线 50cm .

5、现场堆放或绑扎的钢筋，应注意雨季防锈，成型的钢盘骨架或半成品应放入遮雨棚内或用防雨物品覆盖，钢筋应架空不得沾地，避免粘污，超过规范允许的锈蚀应清除干净。

6、基础施工时，在坑、槽边设挡水墙，坑槽底设排水沟和集水坑，备水泵及时排出积水。

7、避开雨天施工砼，下大寸时严禁浇筑砼，并做好防雨工作，备足塑料布或苫布等遮盖物下雨时覆盖。雨天后砂、石含水量提高扣，砼和砂浆的配合比应在测定砂、石含水率后作必要调整。

8、所有电器设备如电焊机、卷扬机必须用蓬布覆盖或拉萨市防雨棚，防止电机受潮。

（二）高温季节施工技术措施

（1）高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午从事焊接等高温作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工防暑降温保健工作。

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（2）高温期间砼施工配合比要做适当调整，浇筑砼前对模板充分浇水湿润，拆模后加强对砼养护管理。

（3）高温期间使用的水泥砂浆要随拌随用，在两小时以内使用完，砼砌块使用前要提前适量洒水湿润。抹灰和装饰面的基层施工前提前浇水湿润，饰面的镶贴材料要充分泡水。室外抹灰面及装饰面施工完后要洒水养护。

（十）、确保工期组织措施

本工程工期承诺：保证2009年4月1日开工，2009年7月15日竣工验收交付使用。

为了确保工期计划的顺利实施，采取以下措施：

1、配备有丰富管理经验和初、中、高级职称的专业技术人员，组成项目经理部，有效指挥、协调、管理施工生产。

2、领取中标通知书后，立即着手进行各项前期准备工作，尽快建设好施工暂设，组织人员、材料设备进场，以免延误工期。

3、加大劳动力投入，选用年轻力壮、技术过硬、作风优良的本公司职工参加本工程施工。

4、加大机械设备投入，选用先进的机械设备，提高机械化施工程度，砼搅拌采用机械上料、自动配料、自动计量、集中搅拌，砼浇筑采用输送泵。

5、合理安排流水作业，增加工作面，延长施工作业时间，组织有节奏、均衡、连续施工。

6、采用机械开挖土方，在基础开挖的同时，完善场地平整、施工用水铺设、道路铺设、现场大型临时设施搭设、机械设备、基础用材料进场。在基础施工的同时，做好给排水管线出户，以免重复挖填土方。

7、合理安排雨季施工项目，配备雨季施工设备用具，满足雨季施工需要，尽可能确保雨季正常施工。

8、加强计划管理，做好准确的月、旬、日作业计划，建立可靠的材料后勤保证体系，确保材料供应。

9、建立各级碰头会制度，定时、定点召开，加强各班组、分队之间的协作，及时解决和协调好各种矛盾问题。

10、

期完成。

加强生产调度、材料供应、质量检查、技术管理，确保本工程按

（十一）、安全生产技术措施及消防保证措施

安全生产对施工企业来说是一项十分重要的管理内容，只有安全生上去了，企业才能抓好进度，为了抓好进度，提高质量保证该标段施工安全无事故，让业主和政府主管部门放心，特制定如下保证安全秤的技术组织措施：

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（一）健全安全生产管理制度 1、

明确安全生产责任制

建立健全各级各部门的安全责任制，责任落实到人，明确项目经理为安全生产第一责任人，项目技术负责人为项目安全生产总技术负责人，工长为各工种安全生产第一责任人。职工对班组负责，班组对工长负责，工长对项目经理负责，项目经理对分公司负责。公司对项目经理、项目经理对工长、工长对班组签订具有明确的安全措施奖惩办法在内的安全生产保证措施责任书。

2、

加强职工“三级”安全教育

无论新、旧职工均进行分公司、项目部、班组“三级”安全教育，并建立职工教育卡片和签订职工安全生产保证书，工人变换工种均进行新工种的安全技术教育，确保职工掌握本工种操作技能，熟悉本工种安全技术操作规程。

3、

进行安全技术操作规程

根据不同岗位，由专职安全员黑龙江省《施工现场内业管理标准》编制安全技术交底，经项目技术负责人审查批准，对各工种、分部分项工程进行针对性的安全技术交底，受交底者履行签字手续。

4、

坚持特种作业人员持证上岗

建立特种作业人员名册，坚持特种作业人员必须经培训考试合格持证上岗，操作证均按期复审，超期无效。

5、

班组坚持“三上岗，一讲评”活动班组在班前进行上岗交底、

上岗检查、上岗记录的“三上岗”和每周一次的“一讲评”安全活动，班组并且认真做好记录，接受上级的考核。

6、

遵章守纪、标记显明

生产指挥人员严禁违章指挥，具体操作人员严禁违章作业。贯彻总公司CIS形象，加强安全生产管理，现场管理人员和各类操作工人戴不同颜色的安全帽以示区别。施工管理人员戴蓝色，机械吊车指挥戴红色安全帽。

7、

时刻进行安全检查督促

我公司制定了全年四次的安全生产大检查计划，项目部每半年进行一次检查，各项目的安全员，施工负责人天天进行检查，每检查一次都做到有时间，有要求，明确重点部位，危险岗位，安全检查有记录。对查出的隐患及时整改，做到定人、定时间、定措施。

8、工伤事故处理

建立事故档案，按调查分析规则、规定进行处理报告，认真做好三不放过工作。

9、合理布置好“五牌一图”与安全标牌

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施工现场做到均有“五牌一图”，即：

（1）施工单位及工地名称牌；（2）安全生产六大纪律宣传牌；（3）防火须知牌；

（4）安全无重大事故计数牌；（5）工地主要管理人员名单牌；（6）施工总平面图。

图牌规格统一，字迹端正，表示明确。施工工地均有安全生产宣传牌，在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道挂有安全宣传标语和安全警告牌。

（二）建立健全安全生产组织机构

（三）安全技术措施（1）登高设施土建工长木工工长钢筋工工长项目经理项目安全员水暖工长电气工长油漆工长机械班班长各班组工人 ① 斜道（直上、之字形）：走人的斜道坡度不得大于是1/3、运料

的斜道坡度不得大于是1/4，并铺设竹笆（竹黄一律向上）或加设防滑措施。

② 斜道设置不小3。4m2的平台。

③ 斜道纵向外侧及横向两端应设置剪力撑。 ④ 斜道坡度两侧设两道防护栏杆。

⑤ 斜道平台、登高平台、滑道应设竹笆防护。（2）施工用电技术措施

根据我公司的要求，在架设施工用电前，我们首先编制临时用电施工组织设计，并在施工平面图上标明上标明用电平面布置，且经项目技术负责人复核，分公司安全设备科审批后进行实施。

1）支线架设技术措施

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① 配电箱的电缆线均有套管，电线进出不混乱，执行“三相五线制。 ② 支线绝缘好，无老化、破损和漏水。 ③ 支线均用电杆架设敷设，并用绝缘子固定。 ④ 过道电线均采用硬质管理地面作标记。 ⑤ 室外支线用电缆，从电缆沟中敷设。 2）现场照明技术措施

① 照明导线用绝缘子固定，禁用花线塑料胶质线，导线禁止随地拖拉或绑在脚手架上。

② 照明灯具的金属外壳均接地或接零。单相回路的照明开关箱均装设漏电保护器。

③ 室外照明灯具距地面高于3cm，室内距地面不低于2。4m。碘钨灯固定架设，保证安全，灯线严禁靠近灯具表面。

3）架空线技术措施

现场架空线设在专用电杆上，用架空线装设横担和绝缘子，距地面4m以上。

4）电箱（配电箱、开关箱）技术措施 ① ② 极配合。

③ ④ ⑤

开关箱完整无缺，接线正确，各类接触器灵敏可靠，绝缘良好，配电箱均设总熔丝、分熔丝、分开关。零排地排刘全。动力和配电箱的开关电器与配电线或开关箱一一对应配合，作分路设

无积灰、杂物、箱体立放不倾斜。照明分级设置。

置，以确保专路志控；总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整值相适应。熔丝和用电设备的实际负荷相匹配。

⑥ 接零保护。

⑦ ① ②

室外电箱要有可靠的防风、雨、雪措施。

用角钢作为接地体，一组两根接地体之间间距大于2。5m，入土电杆转角杆、终端杆及总箱、分配电箱均设重复接地。 5）接地接零技术措施深度大于2m，接地电阻符合要求规定。

（3）中小型机具技术措施

本项目施工我们计划投入中小型机具具体见主要施工机械设备表，所有机械

开关箱与用电设备保证一机一闸一器。金属外壳电箱作接地或严格按公司要求，保证电箱有门、锁、色标和统一编号。电箱内有漏电保护器，选用合理的额定漏电动作保护器进行分

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人员均持证上岗，其各自的技术措施为：

1）搅拌机技术措施 ① ②

采用一机一闸，实行二级保护。均搭设雨操作棚，机体安装坚实平稳。

③ 各类离合器、制动器、钢丝绳、防护罩安全可靠有效。 ④ 操作人员均接受单独的安全技术交底并持证上岗操作。 ⑤ 须有单独良好的接地，接地电阻小于4欧姆。 ⑥ 各个必须有绝缘保险装置，进料斗有挂钩及链。 ⑦ 搅伴筒及离合器防护罩齐全不松动。 2）木工刨床技术

① 外露部位均有可靠的防护罩或安全防护挡板。 ②

刨面有靠山。

③ 平刨刀刃有护手防护装置。 ④ 压刨设有刀口防回弹装置。

⑤ 有单独的接地或接零保护，并安装漏电保护器，实行一机一闸、二级保护电源。

3）木工圆锯技术措施

① 传动部位必须有可靠的防护罩和安全档板及月牙罩。 ② 圆锯设松口刀（分接器），操作必须使用单向电动开关。 ③ 有良好的保护接地，并安装漏电保护器，实行一机一闸、二级保护电源。

（4）安全防火技术措施

1）重点部位如仓库、木工房、职工宿舍、配电间、司机室设置告标志，配置相应的消防器材。

2）建立明火审批制，明确按级审批，并有监护措施。 3）焊割作业严格执行“十不烧”。

4）严禁在木工房吸烟，发现一个烟头罚款20元，并对木工班长罚款 200元，工长罚款500元。

5）工地建立三级防火责任制，明确兼职防员，建立防火档案。

（十二）文明生产、文明施工措施

文明生产文明施工组织机构（一）现场地容、地貌布置 1．现场布置图

根据场地实际情况，采取最佳组合（具体见施工平面图），设施设备按

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现场布置堆放。

2．道路与场地

（1）道路畅通、平坦、整洁、不乱堆放，不散落物；（2）场地平整不积水，排水系统畅通不堵；（3）建筑垃圾集中堆放，及时处理。 3．班组落手清

各班组作业时做好落手清，随堆随清，物尽其用，在风沙季节定时洒水，减少尘土飞扬。定期对各班组考核，上榜公布。

4．材料

（1）砂石分类、集成堆、放成方，底脚边用边清。砌筑材料归类成垛，堆放整齐，碎砖料随用随清，无底脚散料。灰池砌筑符合标准，布局合理，安全整洁，灰不外溢，渣不乱倒。

（2）周转设备按平面布置堆放，钢模、扣件分类规格集中存放。（3）水泥袋装、散装不混放，分清标号，堆放整齐，目能成数，有制度，有规定，专人管理，凭单发放，人类齐全而正确，牌物帐相符。库容整洁，无“上漏下渗”。

（4）钢材等

① 钢材、钢盘分类集中堆放，整齐成线，标识插牌。 ② 木制品防雨、防潮、防水。 ③ 特殊材料入库保存，标识上架。 5．卫生设施

（1）设有茶水亭和茶水桶，做到有盖加配杯子。（2）设临时简易厕所，严禁随地大小便。（二）生活区卫生措施

贯彻执行公司CIS系统企业形象策略，按公司具体要求，布置生活区。 1. 设立垃圾箱，集中统一处理垃圾,保持场容整洁。

2. 建立简单浴室，水冲式厕所，保证供水，及时清扫，保持清洁，让职工舒心。

3. 制定文明食堂管理制度，配齐卫生设施，体检合格的人员担任炊事员，保证职工吃得放心。

4. 制定文明宿舍评比制度，定期检查、评比，配齐消防设施，使用安

全电压照明，定期消毒，要求职工被褥叠放整齐，专人打扫和轮流值日，保持室内明亮清洁，让职工睡得安心。

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（十三）、环保措施

（一）环境管理控制点序号控制点名称主要控制内容施工机械（砼搅拌机、振捣棒、电刨、电锯、翻斗车、打夯机、1 噪声排放切割机）钢筋脚手架拆除模板拆除、清理粉尘排放 1211灭3 火器物质排放生产、生4 活污水排放 5 6 生产水、电消耗运输遗洒有毒有7 害弃物的排放 8 9 10 废气物排放现场仓库罐装水泥、珍珠岩、施工砂堆、现场清扫、进出车辆车轮带泥砂、木工房锯木、砼搅拌工作依据见证资料主要负责及责任人项目经理机操工施工员架子工项目经理木工项目副经理施工员管理人员各使用人项目副经理包干区负责人预算员管理员运输方项目副经理废弃物管理员项目副经理施工员管理员电工保管员管理员及各区域责任人员建筑施工场界噪声监测报噪声限值告表建筑施工场界噪声监测报噪声限值噪声限值告表告表建筑施工场界噪声监测报2 大气污染物综环保部门分合排放标准大气污染物综合排放标准，维也纳公约析报告食堂、生活区、厕所、现场搅污水综合排放环保部门检拌站、现场洗车处办公区、生活区、现场建筑生活垃圾、原材料运输现场渣土等废电池、变压器油、油手套、含油纱布、油漆桶、灯泡、医药、棉球、废纱布、石棉、材料等砼外加剂、二甲苯、油漆标准验分析表中华人民共和能源使用统国节约能源法计表市容管理条例市容及群众投诉中华人民共和废弃物处理国固体废物污统计表废弃染环境防治法物清单大气污染物综合排放标准居民投诉光污染施工现场夜间照明灯光易燃易爆隐患木工房、食堂液化汽瓶、氧气瓶、乙炔气瓶、电气焊割作业点、油漆工程作业消防法操作规应急准备和定响应报告书 140

（二）环境保护措施

1．严格按*市有关环保规定，本工程所投入的机械产生的噪音不高于BG12523-90标准。

2．派专人进行现场洒水，防止灰尘飞扬，保护周边空气清洁,搞好现场卫生。

3．施工期间合理的安排砼的浇筑，尽量安排在白天，不在居民休息时间发生较高的噪音，合理安排作业时间，在夜间避免进行噪音（<55分贝）较大的工作；夜间灯光集中照射，避免灯光扰民。

4．施工现场采用砼浇筑硬质地面，堆放体积大、用量较多的材料，防止灰尘飞扬。

5．施工过程中，用200目/100cm2的安全密目网将建筑物全部密封，以防止施工灰尘的飞扬。

6．浇筑砼石子用水冲洗，并采用我公司循环水成套技术，设置冲洗沉淀池冲洗的泥浆沉淀后，循环使用沉淀水，节约水资源减少污水污染。 7．现场的建筑垃圾采用专门的垃圾通道由楼上运下，并及时运离现场

送到指定地点进行堆放；生活污水和施工污水采用专线管道流入城市污水管网。

（十四）HSE管理体系

成立HSE管理组织机构，贯彻公司HSE方针，科学管理，预防为主，以人为本，消除风险，控制事故，健康环境，统筹兼顾，遵守承诺，持续改进。 HSE管理承诺：

本公司HSE管理的实施目标:追求最大限度地不发生事故、不损害健康不破坏环境，为社会奉献优质的工作和居住环境。

公司HSE管理由一个体系、三本手册（公司、分公司、项目部）五十六项要素构成。HSE管理体系对本企业发展和壮大国际市场将起到良好的促进作用；有利于节约社会资源；有利于减少中类事故发生；有利于提高企业安全、环境与健康管理水平；有利于改进企业形象，提高经济效益。

世界上最重要的资源是人类赖以生存的自然环境。保护环境、保护员工的健康以及生命财产的安全是本公司的核心工作。为了获得和保护良好的健康、安全与环境表现，公司向员工、客户和社会郑重承诺： 1、遵守所在国家和地区的法律、法规、标准制度。 2、保护环境，合理利用环境，致力于可持续发展。

3、坚持预防为主，追求无事故、无伤害、无损失的目标。严格遵守国家新颁

发的《职业病防治法》，安全文明方面保证职工健康。 4、优化配置人力、物力和财力资源，持续改进HSE管理。

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5、各级部门最高领导者是HSE的第一责任人。 6、实施HSE培训，建立和维护HSE企业文化。 7、向社会公开我们的HSE业绩。

8、在世界的任一地方和业务的任一领域，HSE管理态度如一。

9、建立健全健康、安全与环境管理体系并保护其有效运行是我们永恒不变的

方针；

10、一切生产活动中保证员工的健康和安全是我们一切工作的出发点； 11、合理利用自然资源，保护生态环境，确保可持续发展是我们的责任和义务；

12、树立良好的企业形象是我们永远追求的目标。

我公司为社会提供优质的居住环境的同时，更加致力于人类发展的生存环境。

（十五）、降低成本提高效益措施

(一)成本控制要素 (二)

项目经理部责任成本目标目标成本降低≥率公司下达的任务成本降低率项目成本分解横向分解到各部门、岗位，纵向分解到分部分项工程，落实到生产班组个人完整反复测算修订平衡编制施工预算、确定降低成本技术组织措施、修订费用标准编制项目总成本计划、各级各部门成本计划表工程施工——工程项目的进度、质量、安全、成本控制建立成本责任制度、成本控制信息系统、落实成本控制措施、监督费用支出反馈整改检查成本计划完成情况，监测成本费用变化核算以完施工成本、发现超支，分析原因，采取措施，纠正不利偏差中间考核按月（季、年）度考核、分施工阶段考核、评价、奖罚，及时信息反馈竣工工程成本考核、总结

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为以后的同类施工项目提供预测资料

（二）降低成本措施 1． 2．学管理。

3．工现象。

4． 5．

进行市场调查研究，采购优质价廉产品，做到一次投资长久受调动职工的积极性，提高劳动生产率。材料的保管工作确保无

益，严禁使用不合格的产品，杜绝返工现象。

变质、无失效的材料，避免造成浪费。开展增产节约，增收节支的活动，并进行评比，表扬先进。

6． 7．

充分利用我单位机械设备规模大的优势，投入充足的机械设备，针对本工程砼预制的特点，模板投入一次到位，采取必要技术

提高机械化施工的能力，降低劳动强度提高经济效益。

措施，缩短拆模时间和模板的周转时间，提高周转次数，从而加快施工速度，且降低模板的摊销费用。

8． 9．

普遍使用散装水泥，有利于提高工程质量，节约成本。钢筋集中下料，合理利用，在报计划时尽量注明来料定尺，减在整个施工过程中，按施工组织计划及各阶段的工作量，合理

的配备劳动力，实行定额用工、限额领料，下达施工任务书，避免材料浪费和窝

施工现场推行CIS战略中的VI系统，全面提高施工现场形象，加大项目管理人员、技术工人的培训力度，促进科技步和技术

适应都市代化面貌，有利于工程质量的提高，减少用工，从而降低工程成本。创新。采用计算机技术对施工管理、工料管理、工程预结算管理等进行现代化科

少损耗。钢筋接头采用闪光对焊、气压力焊、锥螺纹连接等方式，减少钢筋用量从而降低工程成本。

10．全面实施砌筑工程中的“反手线，正手砌”的方法，用于提高

工程质量，避免返工法。

现场采用微机等现代化管理手段

施工现场设置微机室，应用网络技术和计算机作辅助工程项目管理，

利用计算机进行项目的成本测算控制、进度计划的控制，物资调配和安排，质量监督和控制，实行财务、报表、计算、计划、调配、监控微机化，以达到快速，精确地处理大量的数据，为工程管理提供标准方法（包括计算方法，处理过程、报表格式等）保证各项管理的一致性，从而达到简化手工工作，提高工作效率和项目管理水平。

地下管线及其它地上地下设施的加固措施

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在施工时,如发现地下管线及其它地上地下设施时，不得自行处理，必需马上通报建设单位，并同设计院联系，制定进一步施工方法和加固措施，严禁野蛮施工。

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